風電葉片水性復合涂層疏水、抗沖蝕與抗結冰性能探究

羅彤彤，汪濤，項偉，楊蒙蒙

（南京航空航天大學 材料科學與技術學院，南京 211106）

疏水涂層因其在自清潔[1-2]、防結冰[3-5]、防腐蝕[6-8]等領域的潛在應用而受到廣泛關注，其疏水性能主要由表面能和表面微觀結構兩個因素決定。目前最簡易常用的制備方法是，將填料與成膜物質共混后，經涂覆固化，構建具有低表面能及多級微觀結構的涂層表面。如 Kapridaki 等人[9]利用 TiO2-SiO2-PDMS 為主要原料，制備了一種納米復合疏水涂層。Karmouch 等人[10]以環氧樹脂為成膜物質，通過加入納米SiO2粒子，制備了一種適用于風電葉片的疏水防護涂層。

對風電葉片來說，其需要長期抵抗風沙、冰凍等惡劣環境及特殊氣候的侵蝕和磨損[11]，因此風電功能涂層需要具有一定的機械耐久性。然而，大多數疏水表面受到機械刮擦都會顯著影響其潤濕狀態[12]，因此疏水表面的機械耐久性仍然是限制其應用的重要原因。目前，許多研究都致力于通過各種方法來延長疏水涂層的使用壽命。如長效疏水改性[13]、特殊涂層結構[14-15]、通過刺激性條件（溫度、濕度、介質）自我修復[16-18]等。這些方法通過維持涂層的低表面能及微觀結構，使涂層在受到機械磨損下的一定范圍內，能夠維持或只稍微削弱其疏水性。同時，目前大多現有的疏水涂層體系都大量使用有機溶劑，從而容易造成安全問題和環境污染。與溶劑型涂料相比，水性涂料更環保、安全，但也存在填料分散困難、機械耐磨性弱等缺點[19]，因此制備具有高機械耐久性的水性疏水涂層仍值得研究。

本文以水為溶劑，在水性FEVE 氟碳樹脂中添加納米TiO2、微米SiO2以及微米AlN 為改性顏填料，成功制備了一種集疏水、抗沖蝕與抗結冰性能于一體的環保型氟碳涂層，并將該涂層用于風電葉片（玻璃纖維增強環氧樹脂板，FRP）表面，滿足了其在風沙及冰凍等環境下的使用要求，為發展新型風電葉片涂層提供了重要參考。

1 試驗

1.1 二氧化鈦納米顏料溶液的制備

將氟硅烷（1H,1H,2H,2H-全氟癸基三甲氧基硅烷，FAS）與98%的乙醇水溶液以質量比4∶1 充分攪拌稀釋，使氟硅烷完全水解。再向上述溶液中加入質量分數為5%的金紅石型納米二氧化鈦（TiO2，15 nm）粉體，超聲分散1 h 后，得到納米TiO2改性溶液。

將納米TiO2改性溶液放入高速離心機進行固液分離處理，并放入恒溫干燥箱（70 ℃）干燥24 h，得到經氟硅烷改性的納米TiO2顆粒，對其行表征分析。

1.2 改性復合涂層的制備

改性復合涂層的制備步驟如下：（1）取50 g 水性FEVE 氟碳樹脂，向其中加入24 g 上述改性納米TiO2顏料溶液和2.4 g 微米二氧化硅（SiO2，2 μm）粉體，用去離子水調節涂料黏度，高速分散攪拌2 h后，得到改性涂料（簡稱A 組份）；（2）稱取不同質量分數（1%, 2%, …, 7%）的微米氮化鋁（AlN，1～3 μm）硬質陶瓷粉體加入A 組份中，用去離子水調節黏度，高速分散攪拌2 h 后，得到改性涂料（簡稱B 組份）；（3）在分散過程中，向A、B 組份中都分別加入0.8 g 的消泡劑和流平劑，并加入6 g 固化劑，攪拌均勻后，通過噴槍噴涂至FRP 基板（30 mm×30 mm×6 mm）上，室溫固化6 h，擬分別得到疏水改性復合涂層和疏水/抗沖蝕改性復合涂層。

1.3 表征

采用Bruker MAGNA-IR550 型傅里葉變換紅外光譜分析儀（FTIR）和JOEL 2100F 型透射電子顯微鏡（TEM）及其配置的能譜儀（EDS），觀察分析改性前后納米TiO2的結構、形貌及成分變化。樣品涂層的表面形貌和三維形貌分別采用Hitachi S4800 型場發射掃描電子顯微鏡（FESEM）和 KEYENCE VK-X150 型激光掃描共聚焦顯微鏡（LSCM）進行觀察。樣品的線/面粗糙度分別采用SURFTEST SJ-210型便攜式表面粗糙度測量儀和LSCM 進行表征。參照GB/T 9286—1998，采用劃格法表征涂層與基板之間的附著結合情況。此外，利用JC2000D7M 型接觸角分析儀，測量6 μL 蒸餾水在樣品表面的靜態接觸角（CA），表征樣品表面的潤濕性，每個樣品測量3～5個不同位置，取平均值作為最終結果。結合接觸角分析儀和高速相機（30 幀/秒），記錄觀察水滴在粉末樣品上的潤濕過程。

2 結果及分析

2.1 納米TiO2顏料溶液的改性分析

納米TiO2的改性過程如圖1 所示。氟硅烷分子經水解后，接枝在納米TiO2顆粒表面，相鄰的氟硅烷分子間—OH 脫去H2O 分子，相互連接形成連續的氟硅烷分子層。結合納米TiO2改性前后的FTIR 圖（圖2），改性前的原始納米TiO2（R-TiO2）在3335 cm–1和1640 cm–1處存在明顯的吸收峰，主要可歸結為表面羥基和水分子的伸縮振動[20]。經氟硅烷改性后，納米TiO2（M-TiO2）在1207、1149、1099 cm–1附近都有較明顯的特征吸收峰出現，對應氟硅烷中C—F 和C—H 鍵的彎曲振動。這說明在納米TiO2表面已引入氟硅烷偶聯劑中相應的有機基團，形成的包裹層會讓納米顆粒間產生靜電排斥作用和空間位阻效應，使納米TiO2在基體溶液中具有良好的相容性和分散性[21]。此外，氟硅烷的加入也減少了原始TiO2親水性羥基的含量，結合低表面能的氟，這在很大程度上提高了納米TiO2的疏水性能。

圖1 FAS 改性納米TiO2 過程Fig.1 Schematic diagram of nano-TiO2 modified by FAS

圖2 FAS 改性前后納米TiO2 的紅外光譜Fig.2 FTIR spectrogram of nano-TiO2 modified by FAS

納米TiO2顆粒改性前后的TEM 圖像見圖3。可以發現，改性前，納米TiO2粒子團聚嚴重，顆粒之間相互重疊，很難觀察到明顯的單個顆粒。經偶聯劑改性后，顆粒之間重疊不多，可以區分出單個顆粒，并發現其表面出現厚約為15 nm 的包裹層。此外，在對TEM 圖像觀察的同時，對經氟硅烷改性后的納米TiO2進行EDS 圖譜分析。由圖3b 可知，除納米TiO2的基體元素Ti 和O 外，還發現有C、F、Si 元素存在，這正是氟硅烷(CH3O)3SiCH2CH2(CF2)8F 中所特有的元素。由此證明，氟硅烷偶聯劑對納米TiO2顆粒成功地進行了有機包裹，并且改性后的顆粒團聚現象也得到了一定的抑制，分散性得到了明顯的改善。除此之外，EDS 圖譜中還顯示了Cu 元素的存在，這主要來源于TEM 測試制樣過程中銅網的基體元素。

圖3 FAS 改性前后納米TiO2 的TEM 圖像Fig.3 TEM images of (a) unmodified and (b) FAS-modified nano-TiO2

由于氟硅烷本身的低表面能，因此其包覆在親水性金紅石納米TiO2顆粒表面后，會使得顆粒展現出優異的疏水性質。由圖4 可知，水滴在接觸到未改性TiO2粉體的一瞬間就被吸收，呈現出的接觸角接近于0°，展現了其本身親水的特性。經氟硅烷改性后，在TiO2顆粒表面形成了一層“防護罩”，阻礙了水滴的浸入，水滴無法脫離進樣器潤濕粉體。因此，加大水滴的體積，使其受重力影響而落下。可以發現，落下的水滴接觸到粉體表面后直接滾動，接觸角接近180°，展現出了優異的非潤濕現象。

圖4 FAS 改性前后納米TiO2 粉體的潤濕性Fig.4 Wettability of (a) unmodified and (b) FAS-modified nano-TiO2 powders

將改性前后的納米TiO2顏料溶液分別取相同體積（25 mL）倒入柱狀容器內，如圖5a 所示。靜置相同時間后，觀察對比上層清液的高度（H）。若H較大，則說明溶液中粒子容易團聚，分散穩定性較差；相反，則說明溶液較穩定，分散效果好。3 d 的沉降結果如圖 5b 所示，可以明顯地看出，HModified

圖5 FAS 改性前后納米TiO2 顏料溶液的分散沉降對比Fig.5 Comparison of dispersion and deposition of unmodified and FAS-modified nano-TiO2 pigment solution: a) settlement test; b) settlement results

將改性前后的納米TiO2顏料溶液涂覆在載玻片上進行觀察。從圖6 可以看出，改性前，涂膜中顆粒團聚較為嚴重，出現了密集網絡狀孔洞，且涂膜不均勻。這種不致密的涂膜結構以及TiO2本身的親水特性，使得未改性的納米TiO2涂膜展現出較大的親水型潤濕性，接觸角僅為10.28°。經氟硅烷改性后，涂膜表面致密，納米顆粒的團聚現象也有所抑制。由于這種納米結構與低表面能的結合，使得涂膜的疏水性得到顯著的提高，接觸角也由未改性時的10.28°提升到168.82°。

圖6 FAS 改性前后納米TiO2 涂膜的SEM 圖像、接觸角以及光學圖像Fig.6 SEM images, CA and optical images of (a) unmodified and (b) FAS-modified nano-TiO2 coatings

2.2 疏水性分析

對單一水性FEVE 氟碳樹脂來說，加入固化劑常溫固化后，涂層呈透明親水性，同時在涂層中間出現了類似于“人”字形的微米級固化收縮紋，如圖7a所示。因此，選擇加入適當的顏填料對涂層的外觀形貌及疏水性能進行改進。

圖7 未改性水性氟碳涂層以及不同成分改性復合涂層的SEM 圖像（右上角插圖為對應涂層的接觸角圖像）Fig.7 SEM images of unmodified water-based fluorocarbon coating and modified composite coatings with different components(The upper right insets being corresponding CA images)

根據2.1 節中納米TiO2顏料的改性分析，由于高度疏水性粉體在水性物質體系中難以潤濕共混，所以選擇將氟硅烷改性的納米TiO2顏料溶液作為填料加入水性FEVE 氟碳樹脂中制備改性涂層。由圖7b 可知，加入顏料溶液的復合涂層中，形成了納米粗糙結構。這種低表面能和表面粗糙結構的結合，正是涂層展現出疏水性的原因。改性后，涂層的接觸角從78.20°提升到114.46°。為進一步提高涂層的疏水性，將微米SiO2粉體與納米TiO2顏料溶液作為復合填料加入水性氟碳樹脂中。從圖7c 可以觀察到，涂層出現許多微納二元粗糙結構，進一步提高了涂層的疏水性能，接觸角提高至138.39°。

基于材料本身的外觀及性能考慮，氮化鋁作為一種陶瓷顆粒，其晶體結構非常致密，具有硬度高、機械耐磨性好等優點[22]，且作為白色粉體加入涂料體系后，并不影響復合涂層的外觀，因此為后續探究涂層的耐沖蝕性能，將其作為填料加入復合涂層中。從圖7d 可以看出，加入少量的微米級AlN 顆粒并沒有影響涂層表面的微觀二元粗糙結構，在疏水性方面，對涂層并沒有顯著的影響。添加不同含量的硬質微米級AlN 顆粒，涂層接觸角的變化不大，如圖8 所示。因此，加入微米AlN 對涂層進行抗沖蝕性能改性，對其原本的疏水性能并沒有太大的影響，涂層仍具有疏水性能，且接觸角穩定在140°左右。同時，由劃格法測試后，觀察到所制備涂層切割邊緣完全光滑，無明顯脫落，涂層與基板之間的附著結合等級達到0 級[23]，因此可得出，所制備的目標涂層與FRP 基板之間具有良好的結合力。

圖8 不同AlN 含量改性復合涂層接觸角的變化曲線Fig.8 CA change of modified composite coatings with different AlN content

2.3 抗沖蝕性分析

為探究AlN 硬質陶瓷顆粒的加入對涂層抗沖蝕性能的影響，根據ASTM G76[24]模擬風沙環境下改性復合涂層的氣固沖蝕行為，如圖9 所示。實驗中，由空氣壓縮機向噴砂機提供的壓力保持在0.15 MPa 左右。所用磨料均為SiC 顆粒（比標準用磨料Al2O3硬度更大），外觀不規則，粒度約為150 μm。噴砂口距樣品（涂層面）約10 mm，角度為90°±5°。每個試樣都采用相同的沖蝕條件和沖蝕時間（10 min 為1 周期，沖蝕1 周期所用磨料約為1.25 kg）。

圖9 氣固沖蝕實驗裝置Fig.9 Schematic diagram of gas-solid erosion experiment

不同AlN 含量的涂層在沖蝕1 周期（10 min）后的沖蝕失重率（ω）如圖10 所示。沖蝕失重率的計算公式為：

圖10 不同AlN 含量的改性復合涂層氣固沖蝕10 min 后的沖蝕失重率和接觸角變化Fig.10 The change of erosion weight loss ratio and CA of modified composite coatings with different AlN content after 10 min of gas-solid erosion

式中：m1、m2分別為樣品沖蝕前后的質量（稱量多次取平均值）。

從圖10 可以看出，添加硬質AlN 顆粒可明顯降低涂層在沖蝕過程中的失重率，并且AlN 的質量分數為4%時，涂層的失重率最低（0.116%）。這主要因為硬質顆粒的加入可在一定程度上強化涂層，并抵消一部分磨料對軟質涂層基體的沖蝕作用，減緩了涂層受沖蝕磨損的進度。一般來說，加入過少的硬質顆粒，顆粒之間的間距較大，在沖蝕作用下，磨料會很容易磨損周圍的軟質基體；加入過多的硬質顆粒，會使得成膜樹脂不足以包覆添加的所有顏填料，從而削弱了樹脂與填料之間的相容結合力，容易出現裂紋、剝落或其他缺陷，使磨料很容易沖蝕涂層。同時，從接觸角來看，沖蝕10 min 后，含4%AlN 的涂層仍具有很高的疏水性，接觸角達152.49°，并且相對于沖蝕前涂層的接觸角（140.06°）有所提升，呈超疏水狀態，出現了沖蝕激發的疏水性提高現象，說明該涂層具有很好的抗沖蝕性能。

為進一步探究涂層在模擬風沙環境中的加速氣固沖蝕行為，對上述性能最優的復合改性涂層（AlN質量分數為4%）進行沖蝕分析，如圖11 所示。在沖蝕過程中，涂層的沖蝕失重率隨沖蝕時間的延長而穩步增加，但在每5 min 的沖蝕周期內，涂層的沖蝕失重率都較為平穩，并未出現明顯的沖蝕剝落，表現出了優異的抗沖蝕性能。同時可以發現，涂層在受沖蝕作用下，其潤濕行為由高疏水性轉變為了超疏水性（CA>150°）。在整個沖蝕過程中，接觸角一直穩定維持在150°以上，可以表明，這種沖蝕激發的疏水性提高現象在氣-固沖蝕的過程中具有一定的耐久性。

圖11 不同沖蝕時間下復合涂層的沖蝕行為Fig.11 Erosion behaviors of the composite coating at different erosion times

涂層在氣固沖蝕中的磨損機理如圖12 所示。添加AlN 硬質陶瓷顆粒，能夠賦予涂層在沖蝕環境下機械耐久性的主要原因是，涂層中存在的硬質顆粒在一定程度上能夠抵消一部分磨料的沖蝕磨損作用，在氣-固沖蝕時，磨料對涂層會同時存在微切削和凹痕變形作用。在沖蝕過程中，硬質填料顆粒周圍的軟質基體會被逐漸沖蝕，并且部分軟質粒子因受到磨粒的剪切作用而脫落，形成切削顆粒。這些微觀尺度的沖蝕變形使涂層表面出現了許多不規則的魚鱗狀或犁耕狀溝槽及凹坑，產生具有多級微納結構突起的形貌（如圖13 所示），類似于生物學上具有高疏水性能的荷葉表面不規則的乳突結構。這使得先前涂層的微納粗糙結構變得多級化，粗糙度增大，使得接觸角比沖刷前有所提高，從而出現了沖蝕激發的疏水性能提高現象。

圖12 改性復合涂層在氣-固沖蝕下的磨損機理Fig.12 Schematic diagram of wear mechanism of modified composite coating under gas-solid erosion

圖13 氣固沖蝕不同時間后復合涂層的SEM 圖像和三維圖像Fig.13 SEM images and 3D images of composite coating after different time of gas-solid erosion: a) erosion 10 min (Sa=5.074μm); b) erosion 1 h (Sa=6.187 μm)

2.4 抗結冰性分析

具有高疏水性能的涂層在一定程度上具有抗結冰的作用，為了減少風沙及冰凍對風電葉片防護涂層的影響，往往需要設計一種具有機械耐久性的疏水涂層來對其進行防護。利用低溫恒溫槽制冷裝置構建制冷臺，對上述改性涂層進行抗結冰性能測試分析，根據結冰延遲和冰層附著情況進行評估，如圖14 所示。

圖14 抗結冰性能測試裝置Fig.14 Schematic diagrams of anti-icing performance test devices: a) ice delay performance test device; b) ice layer adhesion test device

對比分析了空白FRP 試樣（Blank FRP）、單一未改性涂層（Unmodified coating）以及疏水/抗沖蝕改性涂層（Modified coating）在低溫條件下表面液滴結冰的時間（從常溫液滴接觸低溫試樣表面開始到完全結冰所用的時間），并利用高速攝像機對結冰過程進行觀察。如圖15 所示，在低溫環境下（–10 ℃），三種試樣的靜態接觸角分別為 66.01°、71.13°、120.93°，對比在常溫環境下三種試樣的接觸角（分別為67.34°、78.20°、140.06°），低溫環境下試樣的接觸角有一定程度的降低，并且原本接觸角越高的，下降程度越大[25-26]。這主要是因為試樣在低溫環境預冷時，表面會形成一定的凝露或凝霜現象，導致了涂層表面的液滴接觸狀態一部分會從液-固轉變為液-液狀態，在一定程度上影響了試樣靜態接觸角的大小。

圖15 –10 ℃下不同試樣表面液滴的結冰過程Fig.15 The freezing process of liquid droplets on the surface of different samples at –10 ℃

從試樣的液滴結冰過程可以看出，水滴在接觸到低溫試樣表面時，由于FRP 基板的導熱性能差（導熱系數僅為0.768 W/(m·K)），導致液滴并沒有迅速結冰，而是在221.4 s 后完成結冰過程。對單一未改性涂層，盡管接觸角相比空白試樣沒有很大的升高，仍為親水性，但其導熱系數有所下降（0.633 W/(m·K)），導致預冷時間（冰層開始生長前）延長至370.2 s，結冰完成總時間延長至398.5 s。此外，由于加入了導熱性較好的AlN 填料，改性涂層的導熱系數有一定的提高（0.702 W/(m·K)），但這種表面液滴以Cassie-Baxter 潤濕模型為主的微納復合改性涂層，其結冰過程具有較高的延遲性，預冷時間達到1565.5 s，結冰完成總時間延長至1601.4 s，是空白試樣表面結冰時間的8 倍左右。

為進一步研究不同試樣表面的結冰延遲性能，對–15、–20、–25 ℃條件下液滴的結冰過程進行了表征，結果如圖16 所示。在更低的溫度條件下，相比于空白FRP 基板和單一未改性涂層，微納復合改性涂層仍能較大程度地延緩結冰過程。可以發現，預冷時間幾乎占整個結冰過程時間的90%以上，并且不同試樣在預冷時間上有很大的區別，改性涂層的預冷時間有很大幅度的提升，展示出較高的結冰延遲性能。但當溫度逐漸降低時，涂層延緩結冰的程度也逐漸降低，尤其當溫度低至–20 ℃時，改性涂層預冷時間的延緩優勢不再明顯。同樣，從冰層生長時間的對比分析中可知，和預冷時間相同的是，隨溫度的降低，冰層生長的延緩優勢也逐漸減小，但微納復合改性涂層的冰層生長時間還是最長的，相比于空白FRP 基板而言，冰層的生長時間延長了將近1 倍。

圖16 不同溫度下不同試樣表面液滴結冰預冷時間和冰層生長時間變化Fig.16 Changes of (a) precooling time and (b) ice growth time of droplets on the surface of different samples at different temperatures

由上述結冰延遲性能的測試可知，盡管疏水/抗沖蝕改性涂層在結冰時間上有延緩的優勢，但是在足夠低的溫度或者是足夠長的時間下，試樣表面都會出現結冰的現象。因此，結冰之后的冰層附著力也是權衡試樣表面抗結冰性能的一個重要指標[27]。冰層附著力越低，涂層的抗結冰性能越好。

將試樣（涂層面）倒置在填滿水的比色皿管口（10 mm×10 mm×45 mm）上，放置到冰箱中24 h 后，即可在試樣表面獲得截面為100 mm2的冰柱，利用圖14b 所示裝置來測試冰層與試樣表面之間的剪切作用力。根據式（2），可得出冰層在試樣表面附著的剪切強度（T）。為準確測出實驗結果，通常取3～5 個測試值的平均值，以此評估冰層附著情況。

式中：F為力傳感器記錄的冰層脫落試樣表面時的瞬時剪切力；A為冰層與試樣表面的接觸面積。

在不同低溫條件下，不同試樣表面冰層附著剪切強度的測試結果如圖17 所示。由圖17 可知，在空白FRP 試樣表面，冰層的附著力在–10 ℃達到880 kPa；而經微納填料復合改性后的水性涂層，表面的冰層附著力降為76 kPa，與空白試樣相比，降低了90%左右，抗結冰性能得到明顯提升，而且在更低的溫度下也基本維持不變。此外，含有少量納米粒子的單一未改性涂層表面的冰層附著力在低溫環境下也高于改性涂層，大約分布在400 kPa 左右。

圖17 不同溫度下不同試樣表面冰層附著力的測試結果Fig.17 Test results of ice adhesion on the surface of different samples at different temperatures

分析認為，疏水涂層表面冰層的附著力大小仍然與其潤濕模型有關。改性涂層形成的Cassie-Baxter潤濕模型將大量的空氣捕獲在液體與固體的接觸面之間，并且在液滴結冰之后也能夠有效地保留，在冰層與固體表面之間形成了一種復合的接觸形式，而冰層的脫落總是沿著表觀接觸界面中實際試樣表面與冰層的接觸面處發生。因此，在一定程度上，捕獲的空氣越多，冰層的附著力就越小。此外，在冰層與固體表面之間的復合接觸面上，存在著一層極性的水分子層，充當了一部分的潤滑作用，在一定程度上也減小了冰層的附著力[28]。

同時，研究了改性涂層在低溫環境下的抗沖蝕性能。將改性涂層放置于制冷臺上維持低溫（–10 ℃），用筆試噴砂機進行1 周期氣-固沖蝕實驗（10 min），發現在低溫環境下，涂層的沖蝕失重率約為0.112%，與上述常溫條件中的沖蝕結果基本一致。由此可見，在低溫環境下，該涂層的抗沖蝕性能并不受較大影響，仍具有較好的抗沖蝕性能。

3 結論

1）利用氟硅烷偶聯劑對納米TiO2進行改性，分析所得的顏料溶液（所制粉體試樣或涂膜）發現，改性后有效提高了其潤濕性能、分散性能及成膜性能。

2）向單一未改性水性氟碳樹脂中加入納米TiO2顏料溶液、微米SiO2顆粒來減少涂層的收縮勢能，提高涂層的疏水性，得到的微納復合改性涂層外觀平整、無缺陷，并且接觸角也從單一未改性涂層的78.20°提升到138.39°。

3）向疏水改性涂層體系中添加硬質陶瓷微AlN顆粒，涂層的疏水性能沒有明顯變化，抗沖蝕性能得到明顯提升，并且在模擬風沙環境的氣-固沖蝕過程中，出現了沖蝕激發的疏水性提高現象，其潤濕行為由高疏水性（140.06°）轉變為了超疏水性（CA>150°）。

4）通過對疏水/抗沖蝕改性涂層的結冰延遲性能和冰層附著力進行測試發現，改性涂層的結冰時間在–10 ℃為1601.4 s，冰層附著力僅有約76 kPa，并且在更低溫的條件下也表現出良好的抗結冰性能。

綜上所述，本文制備的集疏水、抗沖蝕與抗結冰性能于一體的水性復合氟碳涂層，作為新型風電葉片及戶外設施防護涂層具有一定的應用潛力。