防粘卡工程技術(shù)措施在一口回填側(cè)鉆井的應(yīng)用

范榮貴 方洋 孫志

摘要：為解決塔里木油田塔中區(qū)塊1口回填側(cè)鉆井，二開施工作業(yè)中鉆井，特別是定向托壓嚴(yán)重，接單根啟動摩阻高，通井作業(yè)粘卡嚴(yán)重、常規(guī)電測風(fēng)險高等困難;通過對施工作業(yè)困難進(jìn)行系統(tǒng)的原因分析，采用多次改變鉆具組合，使用混合鉆頭，采取加入剛性顆粒優(yōu)化鉆井液性能等措施，有效的緩解了鉆井、通井作業(yè)粘卡嚴(yán)重、定向困難等難題，保證了該井正常鉆井、電測、下套管施工。結(jié)果表明，該技術(shù)方案能有效保證回填側(cè)鉆井的施工安全，對今后回填側(cè)鉆井施工有借鑒意義。

關(guān)鍵詞：回填側(cè)鉆;粘卡;摩阻;剛性顆粒;井身軌跡

ZG××井是塔里木盆地塔中隆起北斜坡塔中Ⅰ號氣田中古45區(qū)塊?的一口三開制斜井。該井二開使用9 1/2″鉆頭鉆進(jìn)至井深3 966m，起鉆至3 350m發(fā)生地層垮塌卡鉆，經(jīng)后期處理注水泥塞回填后從2 700m側(cè)鉆。側(cè)鉆及后期鉆進(jìn)施工過程中，鉆井、通井等施工作業(yè)困難，為確保鉆進(jìn)施工安全，采用防粘卡工程技術(shù)措施，確保了該井二開安全施工。

一、側(cè)鉆及后期施工困難原因分析

1 ?井身軌跡問題

該井二開9 1/2″井眼從2 700m開始側(cè)鉆，為追求更快的施工進(jìn)度，側(cè)鉆井段狗腿度偏大。

1.1 表現(xiàn)特征

側(cè)鉆作業(yè)時鉆具在靜止?fàn)顟B(tài)下極易粘附井壁，需要大噸位（15～40t）活動及轉(zhuǎn)動轉(zhuǎn)盤（最高16圈）后才能正常上提下放鉆具。特別在起下鉆鉆具座卡及接單根座卡靜止后。

完鉆通井時對側(cè)鉆點(diǎn)以下井段摩阻情況多次進(jìn)行短起下驗(yàn)證：下部井段啟動摩阻很大。

側(cè)鉆井段鉆具存在本體研磨現(xiàn)象。多次倒換鉆具發(fā)現(xiàn)，對應(yīng)井段2 600～3 000m鉆具本體出現(xiàn)不同程度研磨發(fā)亮情況。

1.2 原因分析

1.2.1分析電測數(shù)據(jù)

2 700～2910m井段為側(cè)鉆定向井段：為確保側(cè)鉆能夠成功，并迅速脫離老井眼，保證有足夠的安全防碰距離，2700～2750m增斜至5.8°，該井段狗腿較大，最大狗腿5.78°（對應(yīng)2730m） ;2750～2910m逐步降斜;

3967～4400m由于鉆進(jìn)過程中，由于鉆遇斷層，地層傾角大，井斜控制不住，進(jìn)行了兩次長段向糾斜。

3960～4100m定向鉆進(jìn)，井斜由4.3°降至0.7°，扭方位120°至20°，最大狗腿2.11°（對應(yīng)4100m）。

4180～4400m定向糾斜鉆進(jìn)，井斜由3.2°降至1.2°，最大狗腿6.48°（對應(yīng)4320m）。

1.2.2原因分析

本井2700m側(cè)鉆，二開中完井深5187m，井段長達(dá)2487m，由于多次調(diào)整井斜、方位造成井眼軌跡不平滑，在空間上形成三維井;造成鉆具在井段2700～2900m、3967～4400m鉆具貼邊嚴(yán)重，啟動磨阻大。

井段2700～2900m軌跡不平滑，下步井段起下鉆作業(yè)時，井越深，下步鉆具越重，在側(cè)向力的作用下，鉆具貼邊越嚴(yán)重，鉆進(jìn)作業(yè)時磨鉆具越嚴(yán)重，起下鉆時啟動摩阻越大。

2 ?部分井段存在砂橋

2.1 表現(xiàn)特征

經(jīng)多趟起下鉆觀察，在2700～2815m、2850～3050m、3960～4020m存在遇阻，且返出巖屑多為細(xì)砂及無棱角掉塊，多為二、三疊系灰色、褐色泥巖。

該井二開中完短起作業(yè)時，2700～2800m間斷掛卡嚴(yán)重，經(jīng)多次上提下放活動鉆具通過掛卡點(diǎn)。下鉆過程中在3006m遇阻，遇阻后上提困難，接方鉆桿開泵困難，經(jīng)蹩壓上提活動鉆具，甩單根起鉆至2945m開泵正常，稠漿攜砂返出大量細(xì)砂，少量掉塊及少量水泥掉塊。

2.2 原因分析

該井二開井眼尺寸9 1/2”，結(jié)合地層分層資料、鉆進(jìn)資料及電測井徑資料在井段2700～2815m、2850～3050m、3960～4020m形成了“大肚子”。

本井設(shè)計二三疊系交界面2946m。老井眼在3350m卡鉆爆炸松扣后下超震組合、通井組合均在2900～2980m遇阻劃眼困難。

側(cè)鉆井眼起下鉆過程中也在2900～3050m井段出現(xiàn)過遇阻劃眼，返出大量細(xì)砂。由此判斷2900～3050m 為二、三疊系交界面，易出現(xiàn)井壁失穩(wěn)井段，且該井段存在“大肚子”現(xiàn)象。通過循環(huán)攜砂返出物判斷，“大肚子”井段堆積的巖屑滑落形成砂橋造成了下鉆遇阻，堆積的巖屑多以細(xì)砂為主造成環(huán)空堵塞開泵困難。

二、防粘卡工程技術(shù)方案

1 ?使用特殊扶正器修復(fù)井壁（正旋）

該井2700m以下井段鉆具粘附井壁情況嚴(yán)重，定向鉆進(jìn)粘卡風(fēng)險極大，鉆進(jìn)至4926m，采用在上、下坡面敷焊了合金齒的外徑235.6毫m扶正器，通井劃眼修復(fù)井壁，改善井筒情況。

使用該扶正器采取3中不同鉆組合（大鐘擺、小鐘擺、高位扶正器組合）進(jìn)行了通井、劃眼修復(fù)井壁作業(yè)。在2700～2900m井段進(jìn)行正劃倒劃作業(yè)，該井段為側(cè)鉆定向井段，增斜后降斜，增斜井段進(jìn)行了扭方位操作，狗腿度相對較大。在3800～4000m井段進(jìn)行正劃倒劃作業(yè)，該井段為鉆進(jìn)期間由于井斜增長，長段定向糾斜，狗腿度相對于其余井段較大。

2 ?使用特殊加工正旋+反旋扶正器修復(fù)井壁

完鉆光鉆鋌鉆具組合通井順暢后，高位接特殊加工正旋+反旋扶正器通井劃眼修復(fù)井壁，改善井筒情況。

鉆具組合：9 1/2"HJT517GK+630*NC560+7 3/4"鉆鋌*3根+NC561*410+7"鉆鋌*6根+5"浮閥+5"加重鉆桿6根+411×NC52T母+5″非標(biāo)鉆桿219根+ NC52T公×410+5"加重鉆桿5根+238mm正旋劃眼扶正器（2268m）+5"加重鉆桿3根+237mm反旋劃眼扶正器+5"加重鉆桿27根+411×NC52T母+5"非標(biāo)鉆桿。

劃眼井段：4920～5187m，扶正器井段2653～2919m，參數(shù)：鉆壓0～2t，轉(zhuǎn)速40rpm，扭矩80～100，排量25L/s，泵壓13MPa。

劃眼方式：每根單根劃眼3次，倒劃1次，其中4981～4991m劃眼鉆壓2～3t，扶正器井段2714～2724m，其余井段劃眼無鉆壓。

3 ?改變鉆具組合

把12柱加重鉆桿放置于井段2600～2900m，目的為減少該井段鉆具貼壁面積。

鉆具組合： 9 1/2“ 鉆頭+197mm螺桿+8"無磁鉆鋌1根+8"無磁懸掛+631*NC560+237mm扶正器+7 3/4"鉆鋌*3根+NC561*410+7"鉆鋌*6根+5"浮閥+5"加重鉆桿1根（測斜座）+5"無磁承壓鉆桿1根+5"加重鉆桿5根+411×NC52T母+5″非標(biāo)鉆桿+ NC52T公×410+ 5"加重鉆桿36根（井段2600～2900m位置）+411×NC52T母+5"非標(biāo)鉆桿。

4 ?混合鉆頭

因混合鉆頭PDC刀翼數(shù)的減少，減小了扭矩及其波動，工具面穩(wěn)定性好;牙輪滾動引起的振動，可減輕定向鉆進(jìn)時的“托壓”，能夠解決定向鉆進(jìn)機(jī)械鉆速低、方位不易控制、需要頻繁上提下放、調(diào)整方位的問題。

在井段4926～5001m使用9 1/2"KPM1642RT混合鉆頭配合外徑197毫m1.5°單彎螺桿定向鉆進(jìn)，進(jìn)尺75m，平均機(jī)械鉆速1.05m/小時。

5 ?鉆井液中加入剛性顆粒（核桃殼）+玻璃微珠

改變鉆井液潤滑思路，在鉆井液中適當(dāng)加入剛性顆粒（定向時確保能夠通過螺桿鉆具和定向儀器），改變施工作業(yè)過程中鉆具與井壁的接觸狀態(tài)，使得鉆具與井壁的面接觸改變?yōu)辄c(diǎn)接觸，達(dá)到減少摩阻，緩解鉆具托壓現(xiàn)象。

通井起鉆前及短起下鉆前注剛性顆粒含量3%封閉漿，封閉井段2400～3300m，3700～4200m。

存儲式電測前通井：注入油含8%墊底漿，封閉井段5187～4600m，注入玻璃微珠含量0.5%、剛性顆粒含量3%封閉漿，封閉井段4200～2600m。

下套管前通井：注入濃度3%剛性顆粒、0.5%玻璃微珠封閉漿，封閉井段4500～2600m，注入濃度0.5%玻璃微珠封閉漿，封閉井段5187～4500m;井段2600～5187m油含8% 。

三、取得的效果

5項(xiàng)防粘卡工程技術(shù)措施在該井進(jìn)行了應(yīng)用，分別取得了不同的效果。

1 ?特殊正旋扶正器

對比同井段使用特殊扶正器（正旋）修復(fù)井壁的作業(yè)參數(shù)，采取措施后定向鉆進(jìn)活動鉆具間隔時間延長15min左右，上提噸位較采取措施前減少15t，取得了預(yù)期的效果。

2 ?特殊加工正旋+反旋扶正器

修復(fù)井壁后，通過短起下鉆驗(yàn)證，發(fā)現(xiàn)起下鉆摩減少10～15噸，啟動摩阻大的現(xiàn)狀有所改善，沒有取得預(yù)期的效果。

3 ?改變鉆具組合

通過改變鉆具組合，局部加裝5″加重鉆桿（340m），增強(qiáng)局部鉆具剛性，通過鉆進(jìn)及短起下鉆驗(yàn)證：靜止后上提、下放摩阻降低大約10～15噸，啟動摩阻大的現(xiàn)狀有所改善;同時通過改變鉆具局部剛性，降低了在側(cè)鉆井段，特別是狗腿度高井段形成鍵槽的可能性。

4 ?混合鉆頭

使用9 1/2"KPM1642RT混合鉆頭定向作業(yè)有效解決了因側(cè)鉆后井眼軌跡差，井斜穩(wěn)不住，造成定向托壓，無法實(shí)施定向作業(yè)，井斜降不下來的問題。應(yīng)用混合鉆頭+1.50?°彎螺桿后將井斜由3.50度降低至1.00度，平均機(jī)速1.05m/h，保證了該井的安全施工。

5 ?調(diào)整鉆井液潤滑性能

加入剛性顆粒及玻璃微珠，改變鉆具與井壁的接觸狀態(tài)，使面接觸改變?yōu)辄c(diǎn)接觸;改變了摩擦阻力狀態(tài)，使滑動摩擦改變?yōu)闈L動摩擦，使得啟動摩阻明顯減小。對比加入剛性顆粒及玻璃微珠前后的起下鉆情況，井段2700～5187m起下鉆摩阻情況明顯改善，為后續(xù)安全施工創(chuàng)造了條件。

四、結(jié)論與建議

1）回填側(cè)鉆時要保證井眼軌跡平滑，特別是剛開始側(cè)鉆井段。側(cè)鉆期間不能一味追趕進(jìn)度，造成頻繁糾斜、扭方位，頻繁調(diào)整軌跡。

2）在側(cè)鉆井段，可以適當(dāng)改變鉆具結(jié)構(gòu)，增加鉆具局部剛性，避免頻繁起下鉆作業(yè)形成鍵槽。

3）在鉆井液中加入適當(dāng)玻璃微珠，可以在不影響定向鉆進(jìn)的情況下，明顯改善鉆井液的潤滑性，能夠明顯減小起下鉆作業(yè)中啟動摩阻大的現(xiàn)狀。同時在鉆井液中加入適量的玻璃微珠及剛性顆粒不會影響存儲式測井。

4）鉆進(jìn)作業(yè)中，在鉆井液中加入適量的玻璃微珠及剛性顆粒，只能改善循環(huán)過流時的井下摩阻，當(dāng)玻璃微珠及剛性顆粒被排干凈后，井下摩阻會恢復(fù)原狀。

5）一旦側(cè)鉆井眼軌跡不好，每次起下鉆需要倒換被磨損井段鉆具，防止鉆具事故。

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