杜慧勇,王鐵峰,徐繼鑫,趙剛,王肇凱
(中車(chē)大連機(jī)車(chē)車(chē)輛有限公司,遼寧 大連 116020)*
隨著國(guó)民經(jīng)濟(jì)的迅猛發(fā)展和人民生活水平日益提高,為滿足廣大旅客在舒適性、經(jīng)濟(jì)性、安全性等方面的需求,時(shí)速160 km動(dòng)力集中動(dòng)車(chē)組作為普速鐵路旅客列車(chē)的迭代升級(jí)產(chǎn)品應(yīng)運(yùn)而生[1-4].動(dòng)力集中動(dòng)車(chē)組與高鐵、動(dòng)車(chē)不同,牽引動(dòng)力集中在動(dòng)力機(jī)車(chē)上,因此,動(dòng)力集中動(dòng)車(chē)組動(dòng)力車(chē)與拖車(chē)的結(jié)構(gòu)和功能大不相同.動(dòng)力車(chē)端部需要兼顧端部車(chē)門(mén)安裝與貫通道安裝,同時(shí)動(dòng)力車(chē)端部還需要有一定的吸能減震功能[5-6].為此,動(dòng)力車(chē)端部通道進(jìn)行了結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)[6-9],在保證車(chē)端連接器強(qiáng)度的前提下,最大限度的進(jìn)行了兩種設(shè)備(車(chē)門(mén)與貫通道)安裝結(jié)構(gòu)的整合、優(yōu)化,減少了焊縫,輕量化效果明顯;局部采用了粘接結(jié)構(gòu)加強(qiáng),避免了焊接變形,進(jìn)一步地,改善了貫通道安裝時(shí)因密封不嚴(yán)造成的滲漏問(wèn)題.
以CRH5型高鐵為例,目前它的后端部車(chē)門(mén)安裝在鋁合金后端墻上,貫通道的安裝使用了玻璃鋼安裝框(圖1),玻璃鋼安裝框一端連接于車(chē)體后端墻上,另一端用于貫通道的安裝.存在結(jié)構(gòu)重復(fù)的遺憾,且玻璃鋼安裝框結(jié)構(gòu)復(fù)雜,預(yù)埋件多,成型難,安裝精度難以保證.
以中車(chē)大連研制的HXD3A八軸貨運(yùn)電力機(jī)車(chē)和中車(chē)大同研制的HXD2八軸貨運(yùn)電力機(jī)車(chē)為例,它們的機(jī)車(chē)后端門(mén)與橡膠風(fēng)擋的安裝方案采用車(chē)體后端墻鋼結(jié)構(gòu)上安裝門(mén)框及后端車(chē)門(mén);在車(chē)體后端墻上焊接碳鋼風(fēng)擋安裝框(圖2),用于橡膠風(fēng)擋的安裝.同樣存在結(jié)構(gòu)重復(fù),重量大,焊接量大,易產(chǎn)生焊接變形等缺陷,偶爾會(huì)有橡膠風(fēng)擋與后端墻風(fēng)擋安裝框密封不嚴(yán),出現(xiàn)漏水現(xiàn)象.

圖2 橡膠風(fēng)擋安裝框示意圖
針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)中,結(jié)構(gòu)重復(fù)、焊接變形大、密封不良、無(wú)吸能減震功能等不足,動(dòng)力集中動(dòng)車(chē)組動(dòng)力車(chē)端部?jī)?yōu)化結(jié)構(gòu),提升技術(shù)勢(shì)在必行.
動(dòng)力車(chē)前端為司機(jī)室,后端與載客拖車(chē)連接.動(dòng)力車(chē)后端墻與動(dòng)力車(chē)底架、側(cè)墻、頂蓋形成封閉的端部通道結(jié)構(gòu),完成動(dòng)力車(chē)與拖車(chē)的車(chē)端連接的任務(wù).動(dòng)力車(chē)端部通道的核心結(jié)構(gòu)是車(chē)端連接器,如圖3所示,作為車(chē)體后端墻主結(jié)構(gòu)的車(chē)端連接器,一側(cè)為車(chē)端入口門(mén)提供安裝接口,另一側(cè)為貫通道提供安裝接口.

圖3 車(chē)體后端墻
焊接在車(chē)體后端墻中間的的車(chē)端連接器是動(dòng)力車(chē)端部通道的核心,它兼顧了貫通道與車(chē)端入口門(mén)的安裝.
如圖4所示,車(chē)端連接器中對(duì)稱(chēng)設(shè)置了左側(cè)板和右側(cè)板,左、右側(cè)板均為板材壓制成型,翻邊(折邊)帶來(lái)強(qiáng)度與剛度的提升,且避免了焊接變形;左右側(cè)板的短翻邊側(cè)與門(mén)上梁、門(mén)下梁,壓型角鋼組焊成車(chē)端入口門(mén)的安裝結(jié)構(gòu);左右側(cè)板的長(zhǎng)翻邊側(cè)與頂梁、底梁組焊成貫通道的安裝結(jié)構(gòu),從而實(shí)現(xiàn)了端部入口門(mén)安裝與貫通道安裝的集成.摒棄了原門(mén)框安裝結(jié)構(gòu)與貫通道或風(fēng)擋安裝框各自獨(dú)立的設(shè)計(jì)方案.新方案使用了薄板壓型折邊技術(shù),在確保結(jié)構(gòu)強(qiáng)度與剛度的前提下,大幅減少了焊縫,且輕量化效果明顯.

圖4 車(chē)端連接器(結(jié)構(gòu)圖)
圖4中左右側(cè)板的長(zhǎng)翻邊側(cè)與頂梁、底梁組焊后,整體加工貫通道的安裝孔位,從而實(shí)現(xiàn)了貫通道安裝接口的模塊化設(shè)計(jì)及安裝.該結(jié)構(gòu)改進(jìn)與原技術(shù)方案比較,有利于批量生產(chǎn),從而降低制造成本.
如圖5所示,貫通道安裝側(cè),左右側(cè)板翻邊后的單板安裝貫通道存在振動(dòng)風(fēng)險(xiǎn).于是在貫通道安裝板內(nèi)側(cè)均布了12個(gè)封端角鋼(圖6),并采用了粘接的方式安裝該角鋼.角鋼為壓型角鋼,角鋼兩端焊有4 mm厚封端鋼片,角鋼兩端采用彈性密封膠分別粘接于車(chē)體后端墻與貫通道安裝板內(nèi)側(cè),彈性膠層的設(shè)計(jì)使該結(jié)構(gòu)具有了一定的吸能減震功能.

圖5 車(chē)端連接器(結(jié)構(gòu)圖B-B)
如圖6所示,膠層厚度為4 mm,膠層周邊留有R3~R5的膠弧.角鋼的粘接方案有效避免了焊接給車(chē)體后端墻蒙皮及貫通道安裝平面造成的焊接變形,解決了貫通道安裝后密封不良而出現(xiàn)的滲漏的問(wèn)題;角鋼粘接方案還有效減輕了貫通道對(duì)鋼結(jié)構(gòu)的沖擊,具有一定吸能減震的效果,可延長(zhǎng)貫通道的壽命.

圖6 車(chē)端連接器(C向與I)
經(jīng)分析,封端角鋼的粘接位置沿左、右側(cè)板上翻邊垂向均布,角鋼布置間距為440 mm,受力狀態(tài)良好,角鋼與貫通道安裝平面鋼板邊緣留有約5 mm用于膠弧的間隙,有利于增大粘接面積,改善膠層受力狀況,延長(zhǎng)膠層使用壽命.
動(dòng)力車(chē)端部通道的核心結(jié)構(gòu)-車(chē)端連接器,采用巧妙、簡(jiǎn)潔的技術(shù)方案,完美集成了動(dòng)力車(chē)端部通道的三大功能:①車(chē)端入口門(mén)的安裝;②貫通道的安裝;③具有吸能減震功能.
動(dòng)力集中動(dòng)車(chē)組動(dòng)力車(chē)車(chē)體建立了車(chē)體結(jié)構(gòu)有限元力學(xué)模型;基于EN 12663-1:2010《Railway applications-Structural requirements of railway vehicle bodies》標(biāo)準(zhǔn),采用了NASTRAN軟件高級(jí)分析技術(shù)進(jìn)行有限元仿真分析.車(chē)體端部通道隨整車(chē)進(jìn)行了有限元分析,最?lèi)毫庸r為縱向壓縮工況,該工況最大應(yīng)力點(diǎn)在車(chē)體后端墻上橫梁減重孔處,位置如圖7所示(局部放大).縱向壓縮時(shí)該處最大應(yīng)力為297.032 MPa,遠(yuǎn)小于許用應(yīng)力460 MPa.

圖7 車(chē)體后端墻應(yīng)力云圖(縱向壓縮工況)
由此可見(jiàn),動(dòng)力集中動(dòng)車(chē)組動(dòng)力車(chē)端部通道結(jié)構(gòu)的輕量化設(shè)計(jì),滿足強(qiáng)度要求.
動(dòng)力集中動(dòng)車(chē)組動(dòng)力車(chē)端部通道的輕量化設(shè)計(jì),融合了對(duì)膠粘劑和粘接技術(shù)應(yīng)用的元素,比原端部通道技術(shù)方案至少減重25%,為動(dòng)力集中動(dòng)車(chē)組動(dòng)力車(chē)整車(chē)的優(yōu)化設(shè)計(jì)做出了貢獻(xiàn),同時(shí)也為動(dòng)力集中動(dòng)車(chē)組動(dòng)力車(chē)成為眾人矚目的焦點(diǎn)提供了有力的依據(jù).目前該動(dòng)力車(chē)端部通道的核心-車(chē)端連接器已獲得國(guó)家發(fā)明專(zhuān)利授權(quán),裝車(chē)近百臺(tái),優(yōu)異的產(chǎn)品性能贏得了業(yè)主的信賴(lài).