楊立濤,鄧 峰,李付歡,陳 澤
YANG Li-tao,DENG Feng,LI Fu-huan,CHEN Ze
(1.中國建設(shè)基礎(chǔ)設(shè)施有限公司,北京 100089;2.中建南方投資有限公司,廣東 深圳 518000;3.中國建筑第五工程局有限公司,湖南 長沙 410007)
某地鐵區(qū)間盾構(gòu)施工采用海瑞克被動(dòng)鉸接式EPB6950 土壓平衡式盾構(gòu),區(qū)間右線長728.959m,最小平曲線半徑400m,隧道埋深約17.7~27.6m。襯砌環(huán)外徑6.7m,內(nèi)徑6m,寬度1.5m。隧道洞身范圍主要為淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土、可塑狀粉質(zhì)粘土、硬塑狀粉質(zhì)粘土、礫砂、可塑礫質(zhì)粘性土、硬塑礫質(zhì)粘性土。區(qū)間右線盾構(gòu)接收段地質(zhì)情況如圖1 所示。

圖1 區(qū)間右線盾構(gòu)接收段地質(zhì)剖面圖
盾構(gòu)在435~439 環(huán)位置斜交通過停車場南側(cè)9 根圍護(hù)樁,樁徑1.5m(圖2)。盾構(gòu)在推進(jìn)438環(huán)時(shí),盾體開始整體下沉,成型隧道管片406 環(huán)位置最大下沉514mm,而區(qū)間總長度為487 環(huán),存在極大的盾構(gòu)接收風(fēng)險(xiǎn),需通過盾構(gòu)姿態(tài)急糾確保盾構(gòu)順利接收。

圖2 區(qū)間右線盾構(gòu)穿越停車場圍護(hù)樁示意圖
盾構(gòu)在推進(jìn)417 環(huán)時(shí),盾構(gòu)推力從1600t開始增加,到437 環(huán)時(shí),推力增加到3000t,417~436 環(huán)掘進(jìn)時(shí)除了推力增大,刀盤扭矩、刀盤轉(zhuǎn)速和推進(jìn)速度參數(shù)均正常(圖3)。

圖3 417~437環(huán)盾構(gòu)推力變化
在437 環(huán)掘進(jìn)時(shí),推進(jìn)速度突然下降,平均速度為5mm/min,437 環(huán)推進(jìn)完成后,決定立即停機(jī),帶壓開倉檢查土倉和刀具情況。開倉時(shí)發(fā)現(xiàn)刀盤結(jié)泥餅,3 路泡沫管路堵塞,共更換37 把刀具,大部分刀具偏磨(圖4),其中最大偏磨量接近5cm。

圖4 刀具偏磨
盾構(gòu)接收段為28‰的上坡。盾構(gòu)在438 環(huán)推進(jìn)完成后,盾尾即將脫出圍護(hù)樁時(shí),出現(xiàn)栽頭現(xiàn)象。盾尾脫出圍護(hù)樁后,盾體整體下沉30mm左右。之后,盾體一直處于栽頭和下沉狀態(tài),掘進(jìn)至457 環(huán)時(shí),盾構(gòu)姿態(tài)最大已向下偏離設(shè)計(jì)軸線475mm,此后逐步向設(shè)計(jì)軸線靠攏,直到接收(圖5)。

圖5 438環(huán)到485環(huán)盾構(gòu)姿態(tài)變化情況
1)由于盾構(gòu)下穿停車場時(shí),未發(fā)現(xiàn)基坑內(nèi)有人才公園施工時(shí)遺留的3 根廢樁侵入右線隧道洞身,廢樁直徑1.2m、主筋?22mm、混凝土等級(jí)C35,盾構(gòu)直接磨樁通過,過程中參數(shù)均較正常,實(shí)際廢樁鋼筋已纏繞盾構(gòu)刀盤,從417 環(huán)開始,推力逐步增大,有3 路泡沫管堵塞,刀盤上少量結(jié)泥餅。考慮盾構(gòu)離接收端不足60 環(huán),未及時(shí)疏通泡沫管路,選擇繼續(xù)掘進(jìn)。
2)在穿越停車場南側(cè)圍護(hù)樁時(shí),由于刀盤之前已經(jīng)結(jié)泥餅,且刀具存在偏磨,導(dǎo)致開挖直徑不足,掘進(jìn)速度緩慢,周邊土體進(jìn)一步被擾動(dòng)。盾構(gòu)在磨樁過程中,隧底存在砂層,盾體重心通過圍護(hù)樁時(shí),出現(xiàn)整體下沉,盾尾上翹并被卡住。
3)由于盾尾卡死無法正常掘進(jìn),被動(dòng)停機(jī)開倉共23 天,停機(jī)時(shí)間過長,導(dǎo)致盾體進(jìn)一步整體下沉。
4)在439~445環(huán)盾尾穿越圍護(hù)樁的過程中,無法調(diào)整盾構(gòu)姿態(tài),且隧底地質(zhì)軟弱,進(jìn)一步導(dǎo)致盾構(gòu)姿態(tài)往下。
5)盾構(gòu)自身爬坡能力有限,隧道軸線設(shè)計(jì)為28‰的上坡,因盾體整體下沉且盾尾上翹,盾體中心線與隧道軸線設(shè)計(jì)夾角越來越大,盾構(gòu)垂直姿態(tài)偏差也越來越大。
在441 環(huán)推進(jìn)時(shí)召開了專家分析會(huì),會(huì)議決定在盾尾完全脫出停車場圍護(hù)樁后抬頭掘進(jìn),同時(shí)在后續(xù)幾環(huán)管片拼裝過程中,在保證一定盾尾間隙和不錯(cuò)臺(tái)的前提下,盡量把管片向上拼,保持向上趨向,力爭把成型管片姿態(tài)控制在100mm以內(nèi)。同時(shí)加大底部注漿量,減小頂部注漿量,后期在隧道頂部及中間位置進(jìn)行二次注漿,固定管片。加強(qiáng)現(xiàn)場監(jiān)管,每拼裝一環(huán)立即復(fù)測一次管片姿態(tài)。
現(xiàn)場在采納專家意見后,盾構(gòu)姿態(tài)逐步改善,但盾體中心線仍與隧道設(shè)計(jì)軸線偏差較大。在449 環(huán)推進(jìn)時(shí),再次召開了專家分析會(huì),會(huì)議決定在管片迎水面抹油脂,增加管片潤滑性,減少管片破損,增加千斤頂輔助油缸進(jìn)行盾構(gòu)姿態(tài)糾偏。
綜合兩次專家意見后,發(fā)現(xiàn)盾體垂直姿態(tài)仍偏差較大,抽調(diào)有十多年操作經(jīng)驗(yàn)的操作手進(jìn)行操作,相關(guān)參建單位各方的專業(yè)人士集中在盾構(gòu)監(jiān)控室進(jìn)行值班,隨時(shí)關(guān)注盾構(gòu)姿態(tài)、管片姿態(tài)情況,嚴(yán)格控制每環(huán)的垂直趨向、垂直姿態(tài)的變化量,根據(jù)滿足后期線路的緩和以及盾構(gòu)接收的最低要求,下達(dá)每環(huán)糾偏量。
在盾尾增加2 組千斤頂(圖6),并且對盾構(gòu)本身的千斤頂與管片之間增加了墊鋼板(圖7)等措施,以提高盾構(gòu)的糾偏能力。

圖6 底部增加2個(gè)200t的千斤頂

圖7 撐靴板與管片之間墊鋼板
1)盾構(gòu)始發(fā)前,應(yīng)詳細(xì)摸排區(qū)間障礙物情況,在盾構(gòu)到達(dá)障礙物前進(jìn)行處理,避免給后期盾構(gòu)施工造成麻煩,引發(fā)二次災(zāi)害。
2)對盾構(gòu)姿態(tài)、掘進(jìn)參數(shù)、鉸接行程及拉力等參數(shù)要有敏感性,一旦發(fā)現(xiàn)參數(shù)異常,及時(shí)分析原因,果斷采取措施,切不可存在僥幸心理。
3)除了常規(guī)的通過管片選型、鉸接行程、開啟鉸接裝置、千斤頂油壓差(有速的前提下采用較小的推力,有利于減少隧道向弧線外側(cè)的偏移量)、背后注漿(在管片外弧側(cè)注雙液漿,防止管片姿態(tài)向外弧線偏移等)等措施來調(diào)整盾構(gòu)姿態(tài)外,還可以通過在推進(jìn)油缸撐靴與管片間加鋼板或采用輔助千斤頂?shù)姆绞皆黾油饣?cè)的推力,從而達(dá)到急糾的目的。
4)特殊情況下盾構(gòu)掘進(jìn),需抽調(diào)有類似豐富經(jīng)驗(yàn)的操作手,并及時(shí)復(fù)核每一環(huán)的管片姿態(tài),通過盾體中心線、隧道軸線設(shè)計(jì)中心線、成型隧道中心線等進(jìn)行綜合理論運(yùn)算,下達(dá)正確的技術(shù)交底,細(xì)化到每一環(huán),甚至每一環(huán)還需細(xì)化好幾個(gè)階段,由此再來確定每一環(huán)的糾偏量。
5)在盾構(gòu)選型時(shí),要充分考慮盾構(gòu)本身的爬坡和轉(zhuǎn)彎能力,掘進(jìn)過程中要充分考慮盾尾間隙、管片集中受力等問題,避免管片破損。每環(huán)掘進(jìn)過程中,千斤頂應(yīng)盡量全選,同時(shí)曲線內(nèi)外側(cè)的千斤頂分別先后伸出、回縮2~3 次,進(jìn)行應(yīng)力釋放,并在管片背后涂抹油脂等措施來增加潤滑性。
6)針對糾偏困難或小半徑曲線的區(qū)間,建議提前對盾構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì)改造,加大盾構(gòu)開挖直徑,增加超挖刀,鉸接千斤頂行程適當(dāng)加大,并盡可能采用主動(dòng)鉸接,有利于后期糾偏。
7)對糾偏困難的地段可以考慮提前采用1.2m或1m 的管片,且重視管片選型工作。
8)掘進(jìn)過程中做好監(jiān)控量測,為下一步采取措施及時(shí)提供參考依據(jù)。
9)出現(xiàn)盾構(gòu)姿態(tài)突變時(shí),根據(jù)設(shè)計(jì)單位出具的線路來進(jìn)行糾偏。