煤制甲醇與乙二醇聯(lián)合生產(chǎn)裝置優(yōu)質(zhì)運(yùn)行探討

李建峰

（新鄉(xiāng)中新化工有限責(zé)任公司，河南獲嘉 453800）

1 概 述

新鄉(xiāng)中新化工有限責(zé)任公司（簡(jiǎn)稱中新化工）是河南能源化工集團(tuán)的全資二級(jí)子公司，2套主生產(chǎn)裝置產(chǎn)能分別為200kt／a甲醇、200kt／a乙二醇，甲醇裝置于2011年9月投產(chǎn)，乙二醇裝置于2012年3月投產(chǎn)。中新化工乙二醇裝置為河南能源化工集團(tuán)首套投運(yùn)的煤制乙二醇項(xiàng)目，對(duì)集團(tuán)其他4套乙二醇裝置的開(kāi)車運(yùn)行有很重要的示范作用，同時(shí)作為河南能源化工產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)調(diào)整的重點(diǎn)項(xiàng)目，備受業(yè)界關(guān)注。

新鄉(xiāng)化工園區(qū)為中新化工2套主生產(chǎn)裝置配套建設(shè)有2臺(tái)750t／d航天爐（粉煤加壓氣化）、4臺(tái)150t／h循環(huán)流化床鍋爐、40000m3／h空分裝置、低水氣比變換系統(tǒng)、低溫甲醇洗系統(tǒng)（大連理工技術(shù)）以及79200m3／h變壓吸附（PSA）系統(tǒng)等，整套生產(chǎn)系統(tǒng)工藝設(shè)計(jì)全部國(guó)產(chǎn)化、設(shè)備國(guó)產(chǎn)化率達(dá)90%以上，屬綜合性現(xiàn)代煤化工企業(yè)。由于河南能源化工集團(tuán)新鄉(xiāng)化工園區(qū)剛開(kāi)始規(guī)劃設(shè)計(jì)時(shí)只有200kt／a煤制甲醇項(xiàng)目，后期在原設(shè)計(jì)基礎(chǔ)上才增加的200kt／a煤制乙二醇項(xiàng)目，因前期設(shè)計(jì)時(shí)未考慮到要增上乙二醇項(xiàng)目，因而甲醇裝置、乙二醇裝置（簡(jiǎn)稱2套裝置）先后建成聯(lián)合生產(chǎn)后出現(xiàn)了諸多問(wèn)題，最終通過(guò)實(shí)施一系列的優(yōu)化運(yùn)行和技術(shù)改造，公用工程蒸汽、氧氣、氮?dú)夂兔簹庹{(diào)配等方面得到優(yōu)化，2套裝置的產(chǎn)能和效能達(dá)到了優(yōu)質(zhì)狀態(tài)。以下對(duì)有關(guān)情況作一介紹。

2 生產(chǎn)運(yùn)行瓶頸問(wèn)題及優(yōu)化方案

新鄉(xiāng)化工園區(qū)的2臺(tái)航天爐為航天粉煤加壓氣化工藝的首套工業(yè)化生產(chǎn)推廣裝置，設(shè)計(jì)單臺(tái)航天爐投氧量15500m3／h，設(shè)計(jì)氣化系統(tǒng)出口干基氣量總共只有約95000m3／h，后系統(tǒng)產(chǎn)能利用率不高，因此航天爐負(fù)荷提升顯得尤為迫切，同時(shí)匹配的氧氣量、氮?dú)饬康纫残柘鄳?yīng)進(jìn)行優(yōu)化提升，以最大限度地釋放后系統(tǒng)的產(chǎn)能。

2.1 航天爐負(fù)荷的提升

2.1.1 運(yùn)行狀況

航天爐雙爐（兩開(kāi)無(wú)備）110%高負(fù)荷穩(wěn)定運(yùn)行，單爐干基煤氣量最高65000m3／h、最低62000m3／h，氣化系統(tǒng)出口干基煤氣量總共在125000m3／h以上，較設(shè)計(jì)值高20%；氣化系統(tǒng)2臺(tái)氣化爐配備1套渣水處理系統(tǒng)，高負(fù)荷運(yùn)行工況下氣化系統(tǒng)灰水水質(zhì)較差問(wèn)題一直影響著氣化爐的長(zhǎng)周期運(yùn)行，2018年以前雙爐A級(jí)運(yùn)行最高不超過(guò)70d，一般運(yùn)行60d后就會(huì)出現(xiàn)氣化爐下降管與上升管之間積灰嚴(yán)重、氣化爐激冷室液位偏低、渣口壓差最高達(dá)200kPa、出口粗合成氣溫度最高達(dá)220℃以上（正常工況下應(yīng)在210℃以內(nèi)）等問(wèn)題。

航天爐負(fù)荷提升目標(biāo)：氣化系統(tǒng)雙爐負(fù)荷提升至113%，氣化系統(tǒng)出口干基總氣量提升至130000m3／h，氣化爐實(shí)現(xiàn)長(zhǎng)周期、穩(wěn)定運(yùn)行。經(jīng)分析，渣水系統(tǒng)處理能力偏低，氣化系統(tǒng)灰水水質(zhì)指標(biāo)不合格，是制約氣化爐實(shí)現(xiàn)長(zhǎng)周期、高負(fù)荷運(yùn)行的瓶頸問(wèn)題。

2.1.2 優(yōu)化措施及效果

（1）2018年，針對(duì)灰水硬度偏高問(wèn)題，增設(shè)了1套灰水除硬系統(tǒng)，投運(yùn)后灰水硬度由2000mg／L以上降至500mg／L以內(nèi)。

（2）生產(chǎn)中針對(duì)絮凝劑和分散劑的添加制定完善的管理制度，嚴(yán)格管控灰水水質(zhì)。

（3）氣化原料煤煤質(zhì)穩(wěn)定對(duì)氣化系統(tǒng)的優(yōu)質(zhì)運(yùn)行非常重要。2018年上半年以前，因原料煤采購(gòu)困難，氣化爐入爐煤最少需要3種煤摻配，常用煤種達(dá)15種之多，非常不利于氣化爐的穩(wěn)定運(yùn)行，渣口壓差最高漲至200kPa以上。為此，通過(guò)長(zhǎng)期合約穩(wěn)定原料煤采購(gòu)，目前基本上保證以2個(gè)煤礦的煤為主力煤種。

經(jīng)多方面的優(yōu)化調(diào)整，氣化爐爐況波動(dòng)明顯減少，2019年2月氣化系統(tǒng)開(kāi)車后，雙爐110%高負(fù)荷A級(jí)運(yùn)行達(dá)103d（本次氣化爐停車前其工況非常穩(wěn)定，因后系統(tǒng)問(wèn)題而被迫短停）。

2.2 氮?dú)庳?fù)荷的提升

2.2.1 運(yùn)行狀況

空分裝置原設(shè)計(jì)中壓氮?dú)猱a(chǎn)出量為12000 m3／h，實(shí)際生產(chǎn)中中壓氮?dú)馐褂昧窟_(dá)17500m3／h以上，遠(yuǎn)超設(shè)計(jì)值，導(dǎo)致空分裝置低壓板式換熱器溫差超設(shè)計(jì)值4℃，低壓板式換熱器可能因長(zhǎng)期溫差應(yīng)力而泄漏。

2.2.2 優(yōu)化措施及效果

從空分上塔頂部低低壓氮?dú)夤芫€（50kPa）抽出1股8000m3／h左右的氮?dú)猓ǖ偷蛪旱獨(dú)饪偭?0000m3／h左右，抽出量不影響水冷塔降溫），新增1臺(tái)低壓氮?dú)鈮嚎s機(jī)，將低低壓氮?dú)饧訅褐?.80MPa并入0.44MPa、0.70MPa氮?dú)夤芫W(wǎng)，以降低中壓氮?dú)獾牟沙隽俊?/p>

增設(shè)低壓氮?dú)鈮嚎s機(jī)后，低壓板式換熱器溫差大的問(wèn)題得以解決，其泄漏風(fēng)險(xiǎn)得以控制。

2.3 氧氣負(fù)荷的提升

2.3.1 運(yùn)行狀況

空分裝置設(shè)計(jì)氧氣產(chǎn)量為40000m3／h，因氣化系統(tǒng)負(fù)荷的提升以及乙二醇裝置用氧量的增加，實(shí)際生產(chǎn)中空分裝置氧氣產(chǎn)量需維持在39500m3／h以上，目前空分裝置已經(jīng)基本上達(dá)到滿負(fù)荷運(yùn)行狀態(tài)。

2.3.2 氧氣負(fù)荷提升目標(biāo)及存在的問(wèn)題

因氣化系統(tǒng)氧負(fù)荷需提升至17500m3／h、乙二醇裝置用氧量需提升至5000m3／h，即空分裝置至少需達(dá)40000m3／h的外送氧氣量才能滿足2套裝置的高負(fù)荷運(yùn)行需要，再考慮管網(wǎng)消耗和2套裝置的氧負(fù)荷變化，實(shí)際上需提供41000 m3／h的外送氧氣量。但增壓機(jī)負(fù)荷提升后，其主推力軸承溫度和軸承位移逐步增大，負(fù)荷提升困難，難以滿足外送41000m3／h氧氣量的需求。

2.3.3 優(yōu)化措施及效果

（1）更換增壓機(jī)軸瓦及干氣密封。

（2）新增1臺(tái)2000m3／h的低壓氧泵（乙二醇裝置所使用的氧氣壓力為0.5MPa），從液氧儲(chǔ)罐直接取液氧加壓后供給乙二醇裝置使用，以降低空分裝置的運(yùn)行難度，滿足甲醇和乙二醇裝置產(chǎn)能達(dá)到最大化的需求。

新增1臺(tái)2000m3／h的低壓氧泵后，增壓機(jī)運(yùn)行負(fù)荷稍微降低，空分裝置氧氣產(chǎn)量維持在39000m3／h，空分裝置能耗總體上較之前有所下降，工藝操作難度減小，運(yùn)行也更加穩(wěn)定。

2.4 氨冰機(jī)負(fù)荷的再平衡

2.4.1 運(yùn)行狀況

因擴(kuò)能，原設(shè)計(jì)氨冰機(jī)最大制冷量為4400 kW，實(shí)際運(yùn)行時(shí)夏季最高冷量需求約為4700 kW，氨冰機(jī)制冷能力不足，制約了夏季高溫時(shí)裝置的運(yùn)行負(fù)荷，需對(duì)系統(tǒng)的冷量進(jìn)行再平衡。

2.4.2 優(yōu)化措施及效果

（1）定期對(duì)氨冰機(jī)水冷器進(jìn)行徹底的物理清洗，保證其運(yùn)行狀態(tài)良好。

（2）在不增加冷量的基礎(chǔ)上對(duì)低溫甲醇洗系統(tǒng)的4臺(tái)氨冷器冷量重新進(jìn)行調(diào)配，優(yōu)先保證吸收塔主洗段和硫化氫吸收段2臺(tái)氨冷器的冷量需求，適當(dāng)降低甲醇中壓閃蒸段的氨冷器負(fù)荷，使吸收塔進(jìn)塔甲醇溫度降低約1.5℃。

（3）增設(shè)溴化鋰制冷機(jī)組。

空分裝置預(yù)冷系統(tǒng)使用氨冰機(jī)來(lái)的4℃液氨提供冷量，將脫鹽水系統(tǒng)多介質(zhì)（過(guò)濾器）產(chǎn)水由22℃降至7℃；進(jìn)入夏季后系統(tǒng)冷量不足一直困擾裝置負(fù)荷的提升，增設(shè)溴化鋰制冷機(jī)組后，停用氨冷器，氨冰機(jī)負(fù)荷明顯降低，溴化鋰制冷機(jī)組能滿足空分系統(tǒng)的降溫需求。

3 變壓吸附（PSA）系統(tǒng)調(diào)優(yōu)

3.1 預(yù)處理系統(tǒng)切換周期調(diào)整

3.1.1 運(yùn)行狀況

變壓吸附（PSA）預(yù)處理系統(tǒng)在2臺(tái)預(yù)吸附塔切換過(guò)程中存在切換時(shí)間過(guò)快、原料氣量波動(dòng)較大、再生合格后的吸附塔投用前期出現(xiàn)短時(shí)間內(nèi)大量吸附原料氣中CO氣等問(wèn)題，直接導(dǎo)致PSA-CO系統(tǒng)來(lái)不及進(jìn)行吸附時(shí)間調(diào)整，使外送CO產(chǎn)品氣量大幅波動(dòng)及其中H2含量升高，周期性影響乙二醇裝置的負(fù)荷。

3.1.2 優(yōu)化措施及效果

（1）將預(yù)處理程序切換周期由24h調(diào)整為48h，程序“升壓”步驟改為“預(yù)吸附1、預(yù)吸附2”步驟。

（2）原預(yù)處理“升壓”步驟結(jié)束后切換到“預(yù)吸附1”步驟時(shí)，中控（人員）及時(shí)手動(dòng)調(diào)整均壓閥開(kāi)度，頻率為每10mim手動(dòng)調(diào)整1次，均壓閥開(kāi)度調(diào)整幅度為1%→5%→10%→20%→40%→70%→100%，維持運(yùn)行至該步驟結(jié)束。

（3）程序切換至“預(yù)吸附2”步驟時(shí)，中控將均壓閥相關(guān)參數(shù)恢復(fù)至升壓步驟參數(shù)，并注意PSA-CO系統(tǒng)出口在線H2監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)的變化，若H2含量異常升高，及時(shí)增加置換氣量和順?lè)艢饬浚M快使在線H2含量恢復(fù)正常。

改為預(yù)吸附步序后，吸附塔切換時(shí)氣量波動(dòng)由原來(lái)的3000m3／h降至1000m3／h，系統(tǒng)壓力波動(dòng)由30kPa降至12kPa左右，合成氣壓縮機(jī)組轉(zhuǎn)速波動(dòng)由原來(lái)的100r／s降至30r／s左右，系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定性大大提高。

3.2 PSA-CO系統(tǒng)提質(zhì)增量

3.2.1 運(yùn)行狀況

PSA系統(tǒng)高負(fù)荷運(yùn)行期間，原兩開(kāi)一備的置換氣壓縮機(jī)須3臺(tái)同時(shí)運(yùn)行才能滿足工況需求，因置換氣來(lái)源為CO產(chǎn)品氣，這樣不僅增加了系統(tǒng)運(yùn)行能耗，且降低了CO產(chǎn)品氣回收率；PSA系統(tǒng)高負(fù)荷運(yùn)行期間，原料氣中的CH4只能脫除一部分，產(chǎn)品氣中CH4含量最高達(dá)到1%以上，導(dǎo)致乙二醇羰化系統(tǒng)CH4含量累積高達(dá)10%，累積的CH4可能會(huì)與乙二醇羰化反應(yīng)中的亞硝酸甲酯氣體形成同分異構(gòu)體——硝基甲烷，為避免爆炸風(fēng)險(xiǎn)，乙二醇羰化系統(tǒng)有效氣被迫大量放空，后經(jīng)北京北大先鋒科技有限公司二次改造將CO吸附劑由5A分子篩更換為PU-1A銅基吸附劑后，解決了CO產(chǎn)品氣中CH4含量高而致其純度低的問(wèn)題。

PSA-CO系統(tǒng)提質(zhì)增量目標(biāo)：停運(yùn)1臺(tái)置換氣壓縮機(jī)，提高CO產(chǎn)品氣收率。

3.2.2 優(yōu)化措施及效果

（1）對(duì)PSA-CO系統(tǒng)的程控閥進(jìn)行全面檢查，對(duì)部分閥門密封面進(jìn)行研磨或更換，減少閥門內(nèi)漏對(duì)產(chǎn)品氣中CH4、H2含量的影響。

（2）將PSA系統(tǒng)原料氣中的CO含量由原設(shè)計(jì)的30.5%提高至31.5%。

（3）在CO壓縮機(jī)出口引一段管線至置換氣總管，作為置換氣的備用補(bǔ)充氣源管線。

適當(dāng)提高凈化氣（亦即PSA系統(tǒng)原料氣）中的CO 含量，變壓吸附提純CO 收率偏低（81%）的問(wèn)題得到很大程度的改善，每小時(shí)可多產(chǎn)近1000m3的CO產(chǎn)品氣，送甲醇合成系統(tǒng)的合成氣氫碳比基本控制在2.10～2.15，乙二醇裝置負(fù)荷提升5%左右。

碳水化合物是人體的“能源”，心肌的活動(dòng)更離不開(kāi)這一能源，而且它在胃內(nèi)容易消化，停留的時(shí)間不長(zhǎng)，有助于減輕心臟負(fù)擔(dān)。

3.3 回收乙二醇裝置的返回氣

3.3.1 運(yùn)行狀況

乙二醇裝置返回氣包括脫氫后的CO產(chǎn)品氣、加氫系統(tǒng)的循環(huán)H2、循環(huán)H2經(jīng)PSA提氫后的尾氣三部分，此三股氣體均返回至PSA系統(tǒng)解吸氣緩沖罐。乙二醇裝置正常運(yùn)行期間，CO產(chǎn)品氣與氧氣的配比為4.0～4.15，PSA系統(tǒng)根據(jù)乙二醇裝置升負(fù)荷速率匹配進(jìn)氣量，因乙二醇裝置脫氫系統(tǒng)返回的CO氣純度＞99.8%，回收至PSA系統(tǒng)后會(huì)造成甲醇合成系統(tǒng)氫碳比嚴(yán)重失調(diào)，不僅給工藝操作調(diào)整帶來(lái)困難，而且會(huì)對(duì)甲醇合成催化劑造成不可逆的損害，一般在PSA系統(tǒng)升降負(fù)荷期間不作為回收氣予以回收，原則上通過(guò)調(diào)整PSA系統(tǒng)收率或調(diào)整PSA系統(tǒng)負(fù)荷人為控制CO產(chǎn)品氣外送量，以盡可能地減少或杜絕甲醇合成系統(tǒng)循環(huán)氣放空。

3.3.2 優(yōu)化措施及效果

（1）正常運(yùn)行期間，循環(huán)H2經(jīng)PSA提氫后的尾氣量一般在1500m3／h左右、H2純度≥98%，因該股氣體氣量波動(dòng)較小、品質(zhì)較穩(wěn)定，在乙二醇裝置投運(yùn)后立即將該股氣體回收至PSA解吸氣緩沖罐，作為解吸氣返回甲醇合成系統(tǒng)。

（2）乙二醇合成系統(tǒng)對(duì)H2純度的要求較高，在系統(tǒng)CO氣量、H2氣量、氫酯比一定的情況下，循環(huán)H2一般沒(méi)有放空，在系統(tǒng)CO氣量減少使得乙二醇合成系統(tǒng)減量造成草酸酯液位波動(dòng)、氫酯比失調(diào)，進(jìn)而造成循環(huán)H2放空時(shí)，基本情況就是CO氣量越不穩(wěn)定，H2放空量越不穩(wěn)定，因此，正常運(yùn)行期間PSA系統(tǒng)收率一定的情況下應(yīng)盡可能減少CO外送氣量的波動(dòng)，原則上H2放空閥氣量≤5000m3／h時(shí)循環(huán)H2回收至解吸氣系統(tǒng)，當(dāng)H2放空閥氣量＞5000 m3／h時(shí)循環(huán)H2放空，在循環(huán)H2回收期間要求崗位人員密切關(guān)注返H2量并加強(qiáng)解吸氣成分的分析，防止甲醇合成系統(tǒng)氫碳比失調(diào)。為更加方便操作人員優(yōu)化調(diào)整甲醇合成系統(tǒng)的氫碳比，減少H2放空，經(jīng)不斷總結(jié)與摸索，對(duì)H2回收管線進(jìn)行了技改——在H2外送管線上增設(shè)DN80管線，并通過(guò)閥門控制返回H2的量。

優(yōu)化后，不僅有效地控制了甲醇合成系統(tǒng)的氫碳比波動(dòng)，而且杜絕了正常運(yùn)行期間由于乙二醇合成系統(tǒng)氫酯比失調(diào)造成的少量放空。

4 甲醇合成系統(tǒng)調(diào)優(yōu)

4.1 甲醇合成系統(tǒng)工藝運(yùn)行優(yōu)化

4.1.1 運(yùn)行狀況

甲醇合成催化劑于2019年8月進(jìn)行了更換，催化劑廠家全程指導(dǎo)催化劑的升溫還原，新的甲醇合成催化劑于2019年8月25日正式投用；但在乙二醇裝置開(kāi)車期間，尤其是乙二醇裝置加減負(fù)荷的過(guò)程中，甲醇合成塔入口氣CO含量大幅上漲，導(dǎo)致2019年8月25日—9月25日甲醇合成系統(tǒng)氫碳比嚴(yán)重失調(diào)，在線分析CO經(jīng)常超量程，手動(dòng)分析數(shù)據(jù)顯示甲醇合成系統(tǒng)氫碳比低至1.0以下，粗甲醇中乙醇含量漲至500×10-6以上，遠(yuǎn)高于設(shè)計(jì)值250×10-6。

4.1.2 優(yōu)化措施及效果

嚴(yán)格控制甲醇合成塔入塔氣CO含量＜15%（嚴(yán)禁超過(guò)18%）、CO2含量＞1.5%、氫碳比在2.5～4.5，這3項(xiàng)指標(biāo)中，尤其是甲醇合成塔入塔氣CO含量出現(xiàn)偏離指標(biāo)時(shí)，操作人員應(yīng)按步驟及時(shí)作出調(diào)整，若入塔氣CO含量漲至17%且有繼續(xù)上漲趨勢(shì)時(shí)，乙二醇裝置脫氫后的CO產(chǎn)品氣不返回PSA系統(tǒng)解吸氣緩沖罐；此時(shí)應(yīng)加大乙二醇裝置加氫系統(tǒng)的循環(huán)H2返回量，據(jù)實(shí)際情況由PSA系統(tǒng)微開(kāi)H2返回解吸氣手閥來(lái)調(diào)整解吸氣的成分；若入塔氣CO含量仍然偏高，則增加氫回收負(fù)荷，由低溫甲醇洗崗位打開(kāi)弛放氣放空微調(diào)甲醇合成系統(tǒng)循環(huán)氣的成分，變換崗位通過(guò)操作調(diào)整降低二變爐出口氣的CO含量。

通過(guò)嚴(yán)格控制工藝指標(biāo)，以及崗位人員精心操作的同時(shí)加強(qiáng)上、下游系統(tǒng)的協(xié)調(diào)，2套裝置實(shí)現(xiàn)了系統(tǒng)性的調(diào)整和控制，粗甲醇品質(zhì)得到明顯改善，大部分時(shí)間系統(tǒng)能夠?qū)崿F(xiàn)零排放，甲醇裝置運(yùn)行的穩(wěn)定性和消耗水平均明顯得以優(yōu)化。

4.2 維持2.5MPa蒸汽管網(wǎng)的壓力穩(wěn)定

4.2.1 運(yùn)行狀況

2.5MPa蒸汽管網(wǎng)的壓力穩(wěn)定與甲醇合成塔內(nèi)反應(yīng)溫度息息相關(guān)，但因甲醇合成塔未設(shè)計(jì)塔內(nèi)溫度監(jiān)測(cè)點(diǎn)，因而只能從其出口氣溫度和甲醇產(chǎn)量情況來(lái)判斷甲醇合成反應(yīng)的情況，而2.5 MPa蒸汽管網(wǎng)用戶較多，相對(duì)較難控制。2.5 MPa蒸汽管網(wǎng)的蒸汽減溫減壓后需要提供給1.0 MPa、1.27MPa、1.7MPa蒸汽管網(wǎng)使用，且2.5MPa蒸汽管網(wǎng)建立是由變換系統(tǒng)、甲醇合成系統(tǒng)副產(chǎn)蒸汽及3.8MPa蒸汽減溫減壓器共同提供。甲醇合成系統(tǒng)開(kāi)車前，2.5MPa蒸汽管網(wǎng)的蒸汽主要是由3.8MPa蒸汽管網(wǎng)減溫減壓后提供，主要用戶包括熱電系統(tǒng)給水加熱器、高壓加熱器，使用量較為穩(wěn)定，但減壓器閥門開(kāi)度較大，蒸汽的有效做功較少；甲醇合成系統(tǒng)開(kāi)車后，在甲醇合成氣氫碳比穩(wěn)定的情況下，甲醇裝置負(fù)荷越高蒸汽副產(chǎn)量越大，前期甲醇合成崗位主要控制甲醇合成塔出口溫度，在甲醇合成氣氫碳比波動(dòng)的情況下2.5MPa蒸汽管網(wǎng)壓力波動(dòng)較頻繁，且經(jīng)常需要向0.5MPa蒸汽管網(wǎng)并汽，造成0.5MPa蒸汽管網(wǎng)壓力波動(dòng)，這在乙二醇裝置開(kāi)車期間尤為明顯。

4.2.2 優(yōu)化措施及效果

經(jīng)與甲醇合成催化劑生產(chǎn)廠家溝通及同類裝置的對(duì)比后，改為由汽包放空壓力控制甲醇合成塔的反應(yīng)，這樣既可穩(wěn)定甲醇合成系統(tǒng)的單程轉(zhuǎn)化率，又可穩(wěn)定副產(chǎn)蒸汽的壓力，蒸汽管網(wǎng)壓力得以穩(wěn)定控制。

改為由汽包放空壓力控制甲醇合成塔的反應(yīng)后，汽包副產(chǎn)蒸汽量、甲醇合成塔出口溫度非常穩(wěn)定，甲醇合成催化劑更好地得到了保護(hù)。由此可見(jiàn)，操作思路和控制方式的調(diào)整對(duì)系統(tǒng)的優(yōu)化起到了至關(guān)重要的作用，尤其是對(duì)于公用工程系統(tǒng)，更需全面統(tǒng)籌考慮其關(guān)鍵影響因素，這樣才能找出切實(shí)可行的優(yōu)化措施，不僅穩(wěn)定系統(tǒng)的運(yùn)行，而且為局部操作優(yōu)化奠定良好的基礎(chǔ)。

5 結(jié)束語(yǔ)

隨著近幾年乙二醇生產(chǎn)工藝的不斷升級(jí)發(fā)展，其更趨于適應(yīng)工業(yè)化生產(chǎn)的需要了，但煤制乙二醇裝置的大量上馬使得成本競(jìng)爭(zhēng)成為必然，只有更經(jīng)濟(jì)、更節(jié)能、更環(huán)保的裝置才能適應(yīng)國(guó)內(nèi)煤制乙二醇行業(yè)的生存與發(fā)展要求。中新化工200kt／a煤制甲醇裝置、200kt／a煤制乙二醇裝置經(jīng)歷8a左右的時(shí)間沉淀，在系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定性與節(jié)能優(yōu)化改造上敢于嘗試，通過(guò)不斷探索和努力，現(xiàn)2套裝置的運(yùn)行更加安全、高效，裝置產(chǎn)能和效能達(dá)到優(yōu)質(zhì)狀態(tài)——?dú)饣癄t運(yùn)行負(fù)荷達(dá)110%，日增產(chǎn)甲醇120t，噸甲醇“兩煤”消耗較設(shè)計(jì)值降低0.2t，噸甲醇電耗由350kW·h降至290kW·h；產(chǎn)品產(chǎn)能的充分釋放大大降低了中新化工主裝置的生產(chǎn)成本。