京沈高鐵望京隧道軟弱富水地層超深豎井多臺大直徑泥水盾構快速接收技術

翟志國，花 楠，劉 柳

(1. 中鐵隧道集團二處有限公司，河北 三河 065201；2. 石家莊鐵道大學土木工程學院，河北 石家莊 050043)

0 引言

泥水盾構具有地層適應性強、掘進速度快、對開挖面周邊土體干擾少、地面沉降控制精度高、對環境影響小等優點，被越來越多的地下工程領域施工所應用。在泥水盾構施工過程中，盾構始發和接收一直是影響盾構施工安全和進度的關鍵工序，尤其是在富水的粉質黏土層、粉土層、粉細砂層中進行大直徑泥水盾構接收，施工風險非常高。

目前，國內外針對泥水盾構在軟土地層中的接收方法通常有降水法接收、注漿加固地層接收、三軸攪拌樁+高壓旋噴樁加固地層接收、水中接收、土中接收、凍結法接收和鋼套筒接收等。朱世友等[1]對盾構始發與到達地層的加固方法進行了綜合分析，提出盾構始發與到達的加固方案庫，并以此為基礎，通過程序構建了一套盾構始發與到達加固方案的自動推理方法；文獻[2-7]介紹了盾構在采用鋼套筒接收和水下接收方法時，需要輔助凍結法、高壓旋噴加固等聯合加固方式的組合，確保了盾構的安全接收；文獻[8-9]充分考慮了高水壓、地層復雜、覆土層淺等特點，比較分析了各種常用接收方式的優缺點及其適宜的地質條件，采用水泥土三軸攪拌樁+三重管高壓旋噴樁+垂直冷凍固結+水中接收等多種接收方法的組合，保證了盾構安全順利接收； 齊峰[10]探討了在洞門及洞門上部區域為富含粉細砂地層的條件下，在常規地面旋噴樁(或靜壓注漿)加固的基礎上，采用地層加固、調整盾構始發和接收部分施工工藝、與輔助加固措施相配合等技術措施，確保盾構接收安全； 李奕等[11]介紹了泥水盾構接收采用素混凝土地下連續墻+鋼套筒輔助接收技術，總結出該技術具有安全性高、施工工期短、施工成本低以及地層適應性強等優點； 陳健等[12]通過南京長江隧道、揚州瘦西湖隧道和武漢地鐵8號線越江隧道工程，總結了超大直徑泥水盾構隧道穿越諸如淤泥質粉質黏土、硬塑膨脹性黏土、粉細砂與礫砂(巖) 復合等復雜地層時的關鍵技術，解決了大直徑盾構軸線控制與小半徑曲線精準接收等技術難題；江玉生等[13]介紹了盾構始發與到達的分類、工作流程、關鍵技術及施工要點，同時對盾構始發與到達所涉及的土工問題進行了研究與分析； 田海波[14]結合暗挖法車站對實施盾構接收的設計方案進行了總結，提出利用車站暗挖豎井、風道、風井設置盾構吊出井方案的可行性； 吳秀國[15]總結了國內外盾構進出洞施工經驗，對軟弱地質條件下盾構進出洞的技術措施進行了分類研究，針對目前采用的土體加固改良措施、洞門密封措施及壓力平衡措施在施工實踐過程中存在的不足進行了深入分析，對常規土體加固措施和洞門密封裝置存在的不足提出了改進方案。

以上文獻表明，在國內外已建成的盾構隧道中，單臺盾構在地層埋深較淺的情況下采用水下接收、鋼套筒接收或凍結法接收的技術是非常成熟的。然而，大直徑泥水盾構采用干法接收，尤其是在軟弱富水地層中，同時在1座深度達41.6 m的超深豎井中連續快速接收4臺大直徑泥水盾構，其接收技術和施工組織難度更大，安全風險更高，接收和拆機的進度要求更加緊迫，如何保證4臺盾構安全快速的接收和拆機是亟待解決的新挑戰。本文結合京沈高鐵望京隧道4臺直徑為10.9 m的大直徑泥水盾構在華北地區最深盾構接收豎井中“低風險”快速接收的工程案例，總結出富水粉質黏土層、粉土層、粉細砂層中多臺大直徑泥水盾構快速接收的經驗。

1 工程概況

1.1 工程介紹

北京至沈陽客運專線京冀段望京隧道位于北京市朝陽區東五環和東六環之間，設計為雙洞單線隧道，全長8 000 m，線路平面呈雙S型，縱坡成V字型，平面最小轉彎半徑2 500 m，最大縱坡25‰，是京沈高鐵全線的控制性工程，分為12標和13標2個標段進行施工。望京隧道由明挖段隧道、暗挖段隧道、盾構段隧道和3座豎井組成。其中，盾構段全長7 000 m，采用4臺直徑為10.9 m的國產泥水平衡盾構對向施工，盾構分別從1號豎井和3號豎井始發，在2號豎井接收。盾構隧道管片采用通用環錯縫拼裝模式，外徑為10.5 m、內徑為9.5 m、壁厚為0.5 m、環寬為2 m，按“6+2+1”分塊模式設置。望京隧道線路平面走向如圖1所示。

圖1 望京隧道線路平面走向

1.2 盾構接收井介紹

2號豎井為望京隧道2個標段、4臺盾構的共用接收井，位于馬泉營西路的西側、地鐵15號線馬泉營站南側的苗圃園內。2號豎井平面內凈尺寸為長14 m(沿線路方向)、寬36.6 m(垂直于線路方向)、深41.6 m。圍護結構采用1 200 mm厚的C30、P10防水鋼筋混凝土地下連續墻，墻深68 m。地下連續墻分幅接頭位置采用φ2 000 mm超高壓旋噴樁加強止水。

在豎井西側布置有鋼筋加工廠、北側布置有渣艙，豎井上方配置有1臺龍門吊和1臺塔吊，南北兩側的盾構吊裝和拆卸場地非常狹小，有效面積僅有3 000 m2。因此，4臺盾構的接收和拆除必須統一協調組織，拆除的構件要隨時吊運出場地。2號豎井施工場地平面布置示意圖如圖2所示。

圖2 2號豎井施工場地平面布置示意圖

1.3 盾構接收端工程地質和水文地質情況

根據水文地質勘察報告及現場對地下水位的監測情況分析，2號豎井周邊及端頭加固范圍內地下水類型主要為第四紀松散沉積物孔隙水，其賦存介質主要為砂土、粉質黏土和粉土，根據其水利性質不同可分為上層滯水、潛水及承壓水(具有微承壓性)，靜止水位埋深為7.35～7.80 m。因2號豎井埋深較深，位于場區第3層和第4層地下水水位之間，而第4層地下水穩定水位位于基礎標高之上，具有較高的承壓性，對盾構接收影響較大。

1.4 盾構接收主要風險分析

本工程的盾構接收存在的主要風險如下：

1)盾構接收井深達41.6 m，接收井范圍的地質以飽和的黏土、粉質黏土和細砂層等軟弱細顆粒土為主，且地下水位較高，同時隧道范圍內還有承壓水，地層穩定性差，地下水影響大，采用傳統的簾幕橡膠板洞門密封存在密封不嚴，盾構出洞存在突泥涌水的風險。

2)由于端頭地層加固深度達到53 m，很難達到預期效果，尤其是高壓旋噴樁越深，下部咬合越差，越容易開叉，存在地層加固不均一、止水效果差、地下水聯通等缺陷。在接收洞門破除時，易出現涌水涌砂的風險。

3)盾構接收洞門鋼環內徑為11 260 mm，盾構刀盤外徑為10 900 mm，盾構刀盤與洞門鋼環的間隙富余量僅為180 mm(半徑)，而盾構獨頭掘進長達3 740 m，僅從1號豎井投點入地測量，無論是測量方法還是測量儀器本身均存在系統誤差。若盾構掘進姿態控制不準確，可能出現盾構實際掘進姿態與洞門鋼環偏差過大，存在盾構無法出洞的風險。

4)由于盾構破除洞門后前方無反作用力，造成推進油缸無法壓緊新拼裝的管片，將出現最后幾環管片變形錯臺嚴重，存在管片拼裝成型質量差、易松弛滲漏水的風險。

5)接收井施工場地狹小，且總工期緊迫，4臺盾構接收和拆機協調難度大，若組織不力，存在無法保證工期的風險。

2 盾構接收總體部署

2.1 盾構接收方案選擇

根據本工程的水文地質情況，在飽和的黏土、粉質黏土、粉細砂等互層地質結構中，完全采取坑外降水的方案無法將接收井端頭地層的地下水降至隧道底部以下，這種性質的地層在北京也沒有采用凍結法的先例；4臺盾構在同一座豎井中接收，工期緊迫，也不宜采用水中接收、土中接收等方式； 鋼套筒接收方式雖然可行，但鋼套筒拼裝、拆除、灌砂灌水耗時太長，且異形斷面要定制，一次性投入較大，不宜采用。2號豎井地處綠化園區內，周邊沒有建(構)筑物等環境風險，施工場地平坦開闊，在此種地質條件下采取素地下連續墻+超深三軸攪拌樁+超高壓旋噴樁的加固方式，并輔以坑外降水的方法，采用干法接收是最快速、最安全的接收方式。

2.2 多臺盾構接收和拆機的總體施工組織

由于本工程涉及4臺盾構共用1座豎井接收、拆機和吊運，為保證施工安全，加快接收和拆機速度，根據實際的盾構掘進速度，統籌安排2個標段的盾構接收和拆機順序。先將12標的左線盾構接收并拆機，然后將13標的右線盾構作為第2臺接收，同時進行拆機，并將拆除的設備和部件及時倒運出場； 待12標的左線盾構拆機完成后，13標的左線盾構出洞并拆機； 13標的右線盾構拆機完成后，12標的右線盾構立即出洞，同時拆機，并將拆除的設備和部件及時倒運出場。

2.3 多臺盾構接收的總體施工方案

1)2號豎井地下連續墻施作完成后，在豎井南北兩端先采用U形素地下連續墻將接收端頭區進行封閉隔離，然后采用超深三軸攪拌樁加固素地下連續墻內的地層，在加固區外打設輔助降水井。

2)在隧道施工測量導線控制網的基礎上增設精密陀螺儀定向測量，并在盾構到達接收井前400 m處的隧道頂部增設投點孔，采用兩井定向法進行貫通測量，確保盾構接收的貫通精度。

3)接收井安裝型鋼接收基座，在洞門鋼環內焊接雙道鋼絲刷作為洞門密封。

4)盾構到達素地下連續墻之前對盾構進行全面檢修，更換部分邊刮刀和撕裂刀等刀具，在接收過程中根據監測情況優化掘進參數，及時焊接管片拉緊裝置，加強接收洞門止水等。

5)當盾構抵住接收井圍護地下連續墻時，將刀盤艙內的泥漿排干凈，采用“水鉆鉆孔+繩鋸切割”相結合的技術破除接收洞門混凝土。

6)盾構空推進入接收井后，注漿封堵洞門，盾構接收完成。

7)盾構拆解和吊運。

8)按照施工組織依次對其余3臺盾構進行接收、拆機和吊運。

2.4 盾構接收施工工藝流程

大直徑泥水盾構軟弱地層超深豎井快速接收施工工藝流程如圖3所示。

圖3 大直徑泥水盾構快速接收施工工藝流程圖

3 盾構接收關鍵技術

3.1 端頭加固方案及效果檢驗

3.1.1 地面垂直加固施工方案

本工程采用素混凝土地下連續墻+超深三軸攪拌樁+RJP超高壓旋噴樁加固，盾構接收端頭地層外側3面采用800 mm厚素地下連續墻進行隔離，在素地下連續墻內部采用φ850 mm@600 mm超深三軸攪拌樁改善地層，深50.3 m。接收井洞口附近地下連續墻與三軸攪拌樁交界處采用φ2 000 mm RJP超高壓旋噴樁進行加固，并輔以水平注漿加固盲區。盾構接收井端頭加固平面圖如圖4所示。

圖4 接收井端頭加固平面圖 (單位： mm)

3.1.2 端頭地層加固效果檢驗

在接收洞門端頭加固完成1個月后對土體的加固效果進行垂直鉆孔取芯檢驗，分析加固土體強度、滲透性以及勻質性，并在盾構到達接收端洞門前，再次在接收洞門范圍內鉆水平探孔檢驗加固土體的完整性和滲水性。水平探孔共打設12個，每個探孔深度不小于4 m。水平探孔孔位分布如圖5所示。

圖5 接收洞門水平探孔孔位分布示意圖

3.2 洞門密封裝置安裝

接收洞門密封采用在洞門鋼環內焊接雙道鋼絲刷，并在腔室內注入油脂的密封方式。鋼絲刷布置位置靠近地下連續墻一側，以保證盾構破除洞門后能立即達到密封止水的效果。接收洞門密封裝置安裝示意圖如圖6所示。

3.3 貫通測量

由于盾構始發井較深，后視邊較短，采用傳統的導線測量方法誤差較大。為確保貫通測量精度，采用主副導線測量+投點測量+陀螺儀定向+精密水準測量的綜合測量方案。

3.3.1 洞內控制網復測

在盾構隧道貫通前200～300 m范圍內進行洞內控制網復測及加密。平面控制網采用主副導線形式進行觀測；高程控制網采用二等水準觀測，聯測至地表高程控制點。后續段落采用最新控制網成果進行施工，確保盾構順利出洞接收。

圖6 洞門密封裝置安裝示意圖

3.3.2 陀螺儀定向測量

為保證隧道掘進方向的準確控制及隧道施工后期的貫通精度，在洞內平面控制網的基礎上增設精密陀螺儀定向測量，用于檢核導線方位精度，確保導線方位的可靠性，為盾構VMT自動導向系統和人工復測提供準確的測量依據。陀螺儀定向測量每掘進1 000 m進行1次，共進行3次。

3.3.3 投點孔測量

根據接收井地層詳細的地質補勘資料，在盾構隧道貫通前400 m左右的隧道上方施作一投點孔。投點孔采用旋挖鉆先鉆出1個φ1.5 m的樁孔，深度鉆至管片同步注漿砂漿層，確保垂直度。在樁孔內安裝1根φ1.0 m的鋼護筒，然后在鋼護筒底部2 m高范圍內和護筒外部澆筑水下混凝土。3 d后采用人工將護筒內的混凝土破除直到露出管片，然后在管片二次注漿孔的位置采用100 mm的水鉆垂直鉆孔。投點孔設置橫剖面圖如圖7所示。

圖7 投點孔設置橫剖面圖

采用全站儀+投點儀進行投點測量，得出投點坐標；采用陀螺儀觀測洞內導線點與投點邊，得出導線點與投點邊的方位角；采用電子水準儀將投點與洞內高程點進行聯測，得出投點高程；利用投點的坐標和陀螺儀定向的方位角指導后續盾構施工，直至順利貫通。最終，盾構接收的貫通誤差僅為15 mm，達到了精準貫通的目的，并為盾構接收基座和導軌精確定位及快速安裝到位提供了依據。投點孔測量示意圖如圖8所示。

圖8 投點孔測量示意圖

3.3.4 成型隧道軸線復核

盾構隧道貫通前增加盾構掘進軸線人工復核的頻率，對盾構隧道軸線進行全面的人工復核測量,并與盾構掘進軸線偏差進行比較，分析盾構掘進姿態和管片浮動情況，并根據人工復測結果及時調整盾構掘進姿態，以滿足盾構貫通的要求。

3.4 接收段盾構掘進參數控制

3.4.1 泥水壓力控制

盾構在進入加固體之后，將泥水壓力逐漸降低，掘進過程中應盡量控制泥水壓力的波動，待盾構刀盤進入端頭加固體三軸攪拌樁區域時，刀盤艙頂部泥水壓力設定為0.3 MPa，開始分段降低泥水壓力。每掘進一環，盾構頂部泥水壓力降低0.02 MPa(即盾構每掘進1 m，壓力降低0.01 MPa)。待魚尾刀即將頂到接收井地下連續墻時，啟動排漿泵將刀盤前方切削下來的渣土循環干凈，并用清水循環代替管路內的泥漿，同時，在中盾及尾盾注入高濃度堵漏泥漿，截斷地下水通過盾殼外部進入刀盤艙的通道。當排渣及泥漿注入施工完成后，刀盤艙的泥水壓力降為0，并降低刀盤前方泥漿液位，將泥漿抽排至地面。安排專人通過人艙門進入刀盤艙檢查地層情況，并監測水位變化情況。

3.4.2 掘進速度控制

盾構進入加固區后應以較低的推進速度勻速掘進。在切削素混凝土地下連續墻時，掘進速度為5～10 mm/min；在進入旋噴樁加固區時，掘進速度為10～20 mm/min。

3.4.3 推力、轉矩控制

在盾構進入加固區開始切削三軸攪拌樁時，推力控制在50 000 kN以內，轉矩控制在4 500 kN·m以內。在盾構距離洞門4 m時，推力逐漸降至30 000 kN以內，轉矩降至3 500 kN·m以內，確保盾構接收井主體結構的安全。

3.4.4 泥漿參數控制

泥水密度控制在1.2～1.3 g/cm3，泥漿黏度控制在24 Pa·s以下，以提高泥漿的攜渣能力。

3.5 管片拉緊裝置安裝

在鄰近接收洞門的20環管片安裝縱向拉緊裝置，將管片連成一個整體。沿隧道環向采用20號槽鋼均勻布置9條縱向拉緊聯系條，聯系條與管片螺栓上安裝的預埋件焊接牢固，通長拉緊。管片拉緊裝置安裝示意圖如圖9所示。

(a) 橫斷面圖

(b) 縱斷面圖

3.6 接收洞門破除

本工程盾構接收井地下連續墻接頭采用雙拼工字鋼接頭，接頭中間空隙灌注C40混凝土，其他部分為C30鋼筋混凝土，厚度為1.2 m。由于盾構采用輻條式刀盤，未安裝滾刀，且洞門范圍內的地下連續墻有工字鋼接頭，盾構無法直接切削。為保護盾構刀具，提高洞門混凝土破除效率，使盾構能夠安全快速出洞，為盾構拆機爭取時間，經過技術經濟對比分析后，采用水鉆+繩鋸切割的方法進行洞門破除。

3.6.1 施工平臺搭設

為加快盾構出洞速度，在盾構刀盤頂到洞門地下連續墻之前搭設好繩鋸切割作業平臺。平臺共搭設3層，均采用工字鋼焊接，平臺的強度、剛度和穩定性要滿足混凝土塊拉出和吊裝的要求。

3.6.2 接收洞門水鉆鉆孔

根據吊車起吊質量和利于切割、便于吊裝的原則，在洞門上標注水鉆鉆孔位置及洞門破除分塊情況，待刀盤艙內泥漿抽排干凈后，采用水鉆分區鉆孔。洞門破除水鉆鉆孔位置及分塊劃分示意圖如圖10所示。

圖10 洞門破除水鉆鉆孔位置及分塊劃分示意圖

3.6.3 接收洞門繩鋸切割

鉆孔完成后人工進入刀盤艙，在水鉆孔內穿入金剛石繩，開始切割混凝土，然后分層、分塊將切割下來的混凝土塊吊運出井。在切割混凝土時先進行水平刀切割，再進行豎直刀切割。繩鋸切割洞門混凝土如圖11所示。

圖11 繩鋸切割洞門混凝土

3.6.4 混凝土塊吊運出井

每層混凝土塊切割完成后，先在混凝土塊中心用水鉆鉆孔，然后穿入吊具和鋼絲繩，用手拉葫蘆水平拉出，最后采用200 t汽車吊豎直吊運至地面?；炷翂K水平拉出方式和垂直吊出方式如圖12和圖13所示。

圖12 混凝土塊水平拉出

圖13 混凝土塊垂直吊出

3.6.5 洞門邊緣找平

混凝土塊全部吊運出井后用挖掘機破碎錘進行洞門邊緣破除找平，破除時應盡量緊貼鋼環內徑，并觀察盾構刀盤所在位置，使得破除邊緣大于其外徑。

3.7 盾構接收基座安裝

盾構接收基座為了便于拆裝，采用型鋼定制?；c豎井底板結構通過預埋鋼板進行固定。在洞門預埋鋼環上焊接2道延伸導軌與接收基座連接，在導軌和基座軌道上涂抹黃油。

為了加快4臺盾構的接收速度，左、右線的盾構接收基座采用2個標段共用的方式。在第1臺盾構拆機完成后，根據對面盾構的接收姿態對接收基座的定位進行微調，加固后作為相鄰標段盾構接收的基座，這樣可避免因接收基座多次拆裝而延誤工期。盾構空推上接收基座如圖14所示。

圖14 盾構空推上接收基座

3.8 接收洞門封堵

為使盾尾盡快脫離管片，加快盾構拆機速度，最后1環管片不安裝，采用延伸鋼管頂推盾構千斤頂出洞，減少后期洞門環管片拆除的工作量，確保安全。

當盾構推出洞門最后1道盾尾密封刷進入第2道鋼絲刷后，通過預埋的注脂管向2道密封刷的腔室內注入油脂，注入壓力根據盾構出洞姿態和滲漏水情況確定。當盾構尾部完全推出洞門后，在洞門鋼環和管片外弧面的預埋鋼板上環向焊接5 mm厚鋼板，封堵洞門腔室，然后向注脂管內注入水泥-水玻璃雙液漿封閉洞門。盾尾進入地下連續墻前2 m處開始加強同步注漿，當盾尾進入2道密封刷中間位置時停機進行洞門封堵，同時對洞內進行全斷面封堵注漿，注漿采用水泥-水玻璃雙液漿。封堵結束后，當盾構駛出洞門時，用鋼板將管片外側與洞門鋼環進行封堵焊接，封堵完成后檢驗密封止水效果，確定洞門止水效果完好后繼續推進。當密封裝置脫離盾殼完全落在管片上時，向洞門鋼環上預留的注漿孔內注入水泥-水玻璃雙液漿，封閉洞門并檢查止水效果。

當洞門鋼環與管片之間的空隙全部封堵密實后，盾構繼續向前空推，使盾尾全部脫離洞門鋼環，將洞門口處最后1環管片拼裝完成后，做好管片拉緊裝置，盾構接收完成，進行盾構拆機和吊運工作。盾構尾部空頂脫離洞門及洞門封堵縱剖面圖如圖15所示。

圖15 盾構尾部空頂脫離洞門及洞門封堵縱剖面圖(單位： mm)

3.9 盾構拆機施工組織協調

根據本工程總工期計劃要求，4臺盾構的拆機時間僅有80 d，而且2號豎井場地的有效利用面積不足2 000 m2，無法滿足2臺盾構同時拆機，因此，需要統一指揮和協調。盾構拆機采用同一家吊裝單位，采用1臺450 t履帶吊進行大件吊裝，其余的小構件可以采用龍門吊輔助吊裝。根據盾構接收的先后順序，將4臺盾構的拆機順序協調為： 首先是12標左線盾構(簡稱1#盾構)，其次是13標右線盾構(簡稱2#盾構)，再次是13標左線盾構(簡稱3#盾構)，最后是12標右線盾構(簡稱4#盾構)。

1#盾構和2#盾構按先后順序接收后，需要先拆除刀盤，而刀盤是盾構質量最大的部件，單個刀盤質量達230 t，450 t履帶吊的吊裝半徑在小于16 m的情況下才能吊起刀盤。因此，盾構空推上接收基座后應盡量向前移，使刀盤盡量靠近豎井壁，履帶吊則應擺放在盾構對面的豎井邊，以減小吊裝半徑。即： 首先，將履帶吊擺放在2號豎井南側左線的位置，將1#盾構的刀盤吊出豎井后，移至2號豎井北側右線位置，吊裝2#盾構刀盤，刀盤在地面進行分割解體后裝車運走； 然后，同時拆除2臺盾構主機內部構件，切割盾體，根據各自拆除的先后順序將各部件分別吊裝出井后，直接裝車運出接收井施工場地。待1#盾構拆除完畢后，3#盾構出洞開始拆機，待2#盾構拆除完畢后，4#盾構出洞拆機，拆機和吊裝順序同1#盾構和2#盾構。4臺盾構的拆除履帶吊擺放位置如圖16和圖17所示。

圖16 1#盾構和2#盾構拆除履帶吊擺放位置平面圖(單位： m)

圖17 3#盾構和4#盾構拆除履帶吊擺放位置平面圖(單位： m)

4 結論與建議

京沈高鐵望京隧道的4臺大直徑泥水盾構通過采取上述施工組織和接收技術，在富水軟弱地層的超深豎井中實現了“低風險”快速接收，不僅確保了盾構接收的精度和安全，而且最大限度地提高了多臺盾構共用1個接收井的接收速度，保證了工期，取得了顯著的經濟、社會和環保效益。通過本工程實踐，得出以下結論。

1)對于多臺盾構接收共用1個接收井的情況，采用端頭地層加固后干法接收的方式是最快速的。

2)對于富水飽和的黏土、粉土、粉質黏土和細砂層等軟弱細顆粒為主的地質情況，采用U形素混凝土地下連續墻+超深三軸攪拌樁+RJP超高壓旋噴樁等多種方式聯合的地層加固技術效果比較理想，加固區地層密實穩定，強度高，止水效果好，可以確保盾構接收安全。

3)在端頭地層加固效果良好，通過驗證盾殼與加固區地層間隙無滲漏水的情況下，接收洞門混凝土破除采取水鉆+繩鋸切割的方法是可行的，破除速度較快，可以大幅度減少盾構接收時間，降低接收風險。

4)對于在市區內盾構獨頭掘進距離較長、盾構始發井較深、測量后視邊較短的情況下，采用導線測量+陀螺儀定向測量+投點孔測量相結合的測量方法，可以最大限度地提高貫通測量的精度，為盾構快速接收打下基礎。

5)在接收洞門鋼環內焊接2道鋼絲刷，在腔內注油脂的密封方式，與傳統的簾布橡膠板洞門密封相比，不僅止水效果安全可靠，還可以減少最后1環管片的安裝和拆除量，快速封堵洞門，進一步提高盾構接收的速度。

本工程采用的接收端頭地層加固方式和洞門破除方法存在成本較高，安全風險和接收速度不確定等缺陷。對于今后的類似工程，建議進一步優化設計地下連續墻槽段分幅寬度，盡量將工字鋼接頭設置在洞門范圍外，或者調整地下連續墻接頭工藝； 在接收洞門范圍內采用玻璃纖維筋和可切削的接頭形式，減少人工破除洞門的工序； 采用盾構直接切削洞門混凝土的方法，有效降低盾構接收安全風險，進一步提高盾構接收速度，降低施工成本。