轉(zhuǎn)體T 構(gòu)橋梁承臺大體積混凝土水化熱控制

李超

（中鐵十二局集團第三工程有限公司，太原030024）

1 工程概況

武漢城市圈環(huán)線高速公路跨漢丹鐵路立交橋工程，橋梁全長220m。2*65m 轉(zhuǎn)體T 型剛構(gòu)，橋面寬28.2m，上跨漢丹鐵路。T 型剛構(gòu)箱梁采用轉(zhuǎn)體法施工，轉(zhuǎn)體重量達1.5萬噸。

轉(zhuǎn)體墩承臺尺寸為21.2m*19.2m*4m，為預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。采用C50 混凝土，在基坑內(nèi)現(xiàn)澆施工。為便于球鉸安裝，承臺分兩次澆筑，第一次澆筑高度2.67m，第二次澆筑高度1.33m（轉(zhuǎn)體球鉸安裝在該層）。第一次混凝土澆筑方量1048m3。第二次混凝土澆筑方量537m3。

混凝土配合比如下：

水∶水泥∶粉煤灰∶砂∶碎石∶外加劑=153∶420∶74∶703∶1100∶5.93。

水泥采用P.O 42.5 水泥；砂采用中砂；碎石采用5-10mm、10-20mm 組成的連續(xù)級配碎石，其中5-10mm 占20%，10-20mm 占 80%；粉煤灰為 F 類 I 級粉煤灰；外加劑為ART-JR 型聚羧酸高性能減水劑。

2 MIDAS 承臺水化熱仿真

2.1 建立仿真模型

利用大型結(jié)構(gòu)分析軟件MIDAS CIVIL 2015，建立橋梁結(jié)構(gòu)承臺的整體模型進行溫控分析，計算模型網(wǎng)格劃分見圖1。

計算相關(guān)參數(shù)取值：施工中的混凝土入模溫度考慮取16℃，承臺混凝土計算中考慮的絕熱溫升選擇θ=26.71×（1-e-0.05τ），承臺中混凝土計算式的比熱容采用1.004kJ·kg-1·℃-1，同時換熱系數(shù)采用 45kJ·m-2·h-1·℃-1，傳導(dǎo)系數(shù)采用9.185 kJ·m-2·h-1·℃-1。

圖1 承臺有限元模型

分析中有關(guān)冷卻水管的布置方案：考慮施工實際，冷卻管選取導(dǎo)熱性能相對質(zhì)量良好的φ50×3mm 薄壁鋼管，在彎頭處考慮采取同等規(guī)格聚氯乙烯彎管進行連接，在連接位置處纏繞一定數(shù)量的密封膠帶，防止產(chǎn)生漏水現(xiàn)象。冷卻水管結(jié)合承臺尺寸考慮分三層布置，在每意層按照左右兩側(cè)對稱布置，共設(shè)置2 個進水口（中間）和出水口（兩側(cè)），管徑約為46mm，其中水平間距控制為1500mm，垂直間距控制為2000mm。冷卻水采用就近取材的地下井水，水溫控制在10℃左右，冷卻管的水流量控制在2m3/h。

2.2 溫度場計算結(jié)果

通過圖2-圖3、表1 分析可知：

通過對比分析兩種不同工況發(fā)現(xiàn)，承臺中布設(shè)冷卻水管工況下，混凝土最高溫的峰值以及達到時間、包括兩者之間的對應(yīng)關(guān)系差異性較大，布設(shè)冷卻水管可有效縮短承臺混凝土的保溫養(yǎng)護時間，可有效降低保溫養(yǎng)護的技術(shù)控制難度。

通過圖4-圖5、表2 分析可知：

圖2 承臺（1/2）布設(shè)冷卻水管工況下的溫度場分析（120h）

圖3 承臺（1/2）不布設(shè)冷卻水管工況下的溫度場分析（240h）

表1 溫度場數(shù)值仿真分析結(jié)果

圖4 承臺（1/2）布設(shè)冷卻水管工況下的應(yīng)力場分布

圖5 承臺（1/2）不布設(shè)冷卻水管工況下的應(yīng)力場分布（最大拉應(yīng)力）

①不布設(shè)冷卻水管工況下的溫度應(yīng)力峰值，明顯大于布設(shè)冷卻水管工況；

②由計算結(jié)果分析，出現(xiàn)拉應(yīng)力峰值的部位均處于承臺混凝土與空氣接觸的表面位置。

因此，在承臺混凝土施工過程中，加強承臺表面的保溫、保濕工作尤為重要。

表2 承臺混凝土應(yīng)力場分布結(jié)果

3 溫控原則與方案設(shè)計

3.1 溫控原則

對于承臺大體積混凝土施工，通常采用一次澆筑的施工工藝，結(jié)合相關(guān)文獻的介紹以及類似項目經(jīng)驗，主要的溫控原則如下：

①采用有效措施，盡可能降低大體積混凝土的溫度上升、盡量延遲最高溫度峰值出現(xiàn)時間；

②進一步降低溫度在降溫時候的速度；

③盡可能降低承臺混凝土中心區(qū)域和表面位置之間的溫度差異；

④進一步降低承臺混凝土表面和周圍大氣溫度之間的溫度差異。

3.2 溫控標(biāo)準(zhǔn)

結(jié)合依托工程的材料特性及施工實際，確定溫控標(biāo)準(zhǔn)如下：

混凝土入?；A(chǔ)上控制溫升值范圍：≤50℃；

混凝土中心位置與表面的溫度差異：≤25℃；

混凝土中心位置的溫度峰值：≤60℃；

混凝土的降溫控制速度：≤2.0℃/d；

進出水口溫差：≤6℃。

3.3 測點布置方案

由于承臺結(jié)構(gòu)的形式為平面軸對稱布置，因此可選取1/2 結(jié)構(gòu)為主要溫度控制現(xiàn)場測試區(qū)，同時將測點平面布置在對稱軸上。

圖 6 承臺測點平面布設(shè)圖（單位/m）

圖7 測點布設(shè)立面圖（單位/m）

圖8 測點布設(shè)及編號三維預(yù)覽圖

圖9 現(xiàn)場測點布置圖

圖10 測點布設(shè)及走位圖

承臺共計布設(shè)有三層溫度控制測點，每層溫度測點分別布置于承臺中心點1 個，對稱軸中點2 個，承臺邊緣2個，每層溫度測點共計5 個；混凝土承臺內(nèi)部共計布置測點15 個，另布置環(huán)境溫度監(jiān)測點1 個，進出口水溫監(jiān)測點4 個。因此承臺共計布設(shè)溫度傳感器20 個。

4 溫控測試效果分析

根據(jù)施工進度監(jiān)測周期為2019 年6 月15 日20 點起至2019 年7 月12 日10 點止，累計監(jiān)測的總時長約為 30 天。

通過監(jiān)測數(shù)據(jù)整理分析，相關(guān)溫度測點的水化熱變化情況如圖11-圖12 所示。

監(jiān)測數(shù)據(jù)分析發(fā)現(xiàn)：承臺大體積混凝土水化熱階段最高溫度峰值為：44.2℃，出現(xiàn)時間為：6 月 19 日 15∶46 分，澆筑后約89 小時左右到達峰值。峰值持續(xù)時間約32 小時左右，于 6 月 20 日 23∶45 分進入降溫階段。

圖11 承臺頂層溫度時間曲線圖

圖12 承臺中間層溫度時間曲線圖

圖13 承臺底層溫度時間曲線圖

現(xiàn)場監(jiān)測結(jié)果表明：在承臺大體積混凝土的中心位置處，對稱布設(shè)的各層溫度測試點溫度變化總體趨勢較為一致，且實測溫差基本符合計算結(jié)果；在進入降溫節(jié)段后，在同一監(jiān)測時間區(qū)間內(nèi)，承臺邊緣位置的測試點溫度數(shù)值明顯低于內(nèi)部測點，說明承臺外邊緣的降溫速度超過內(nèi)部。

5 結(jié)論

通過對承臺大體積混凝土水化熱的數(shù)值仿真分析和現(xiàn)場實測監(jiān)測，可以得出以下結(jié)論：①有限元仿真分析發(fā)現(xiàn)，采取合理的溫控措施，可有效控制水化熱現(xiàn)象，減少溫度裂縫形成的概率；②現(xiàn)場實測數(shù)據(jù)說明，承臺混凝土外邊緣的平均溫度明顯低于內(nèi)部，現(xiàn)場的溫控措施可有效使混凝土里表溫差均處于控制標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi)；③基于MIDAS數(shù)值分析而制定的溫控方案，可有效指導(dǎo)現(xiàn)場動態(tài)監(jiān)測與控制，實測的溫控效果與計算結(jié)果基本一致。