楊建平,陳雙龍
寧夏大學新華學院,寧夏 銀川 750021
某風雨操場項目為地上一層,框架結構,設計使用年限為50 年,工程所在地抗震設防烈度為八度,設計地震分組為第三組,特征周期為0.45s,設計基本地震加速度為0.2g,框架抗震等級為一級。本工程短向尺寸為32.4m,長向為45.9m,屋頂采用雙坡式坡屋面,本項目為了形成大空間結構滿足使用以及裂縫和變形的要求,坡屋面采用預應力混凝土折梁結構,折梁的跨度為32.4m。
預應力筋采用緩粘結預應力鋼絞線,直徑為21.8mm,重量為2.95kg/m,fptk=1860MPa,fpy=1320MPa,彈性模量Ep=195GPa,單束截面面積Ap=313mm2,張拉方式為一端張拉,固定端采用擠壓錨,張拉端采用夾片錨,預應力筋張拉控制應力為0.75fptk=1395MPa。混凝土強度等級為C40,,ft=1.71N/mm2,fc=19.1N/mm2,Ec=3.25×104N/mm2。普通鋼筋采用HRB400級鋼筋,fy=360N/mm2,Es=2×105N/mm2。
梁截面采用矩形截面,預應力折梁的跨度為32.4m,跨度較大,而且屋面荷載較重,根據相關規范及實踐經驗,梁截面高度取1700mm,跨高比約為1/20,在滿足梁截面高寬比的前提下,考慮到方便預應力筋的布置及張拉要求,梁截面寬度取400mm。
本工程整體結構內力分析采用PKPM 軟件,其中屋面折梁在恒載、活載及其組合彎矩如下表所示。

表1 折梁計算彎矩及剪力

表2 折梁組合彎矩 kN·m
鋼筋混凝土梁的配筋方案有兩種,第一種配筋方案是只配普通鋼筋,不配預應力鋼筋,這種方案適用于小跨度的梁;第二種方案是同時配置普通鋼筋和預應力鋼筋,這種方案成本較高,但是適用于大跨度的梁。根據預應力筋對折梁的裂縫、變形、承載力的控制效果,以及規范要求的預應力筋與普通鋼筋的配比,最終確本工程折梁中配置8 根緩粘結預應力筋。根據折梁在外荷載作用下彎矩圖形狀,結合受力情況,同時考慮到方便后期施工時錨具的擺放、預應力筋在梁內的布置等問題,最終確定預應力筋采用曲線布置[2]。
本工程中折梁的跨度為32.4m,跨度較大,選用兩種不同的方案,在同等配筋率下,即支座折算配筋率為2.0%,跨中折算配筋率為2.5%時,折梁裂縫寬度計算結果如下表所示。

表3 折梁裂縫寬度 mm
根據規范要求,本工程折梁的裂縫控制等級為三級,即最大裂縫寬度小于等于0.1mm。從表3 所示結果可以看出,第一種方案,即只配普通鋼筋時折梁的裂縫寬度為0.39mm,明顯偏大,不滿足規范對最大裂縫寬度的要求,第二種方案,即同時配置普通鋼筋和預應力鋼筋時,折梁的裂縫寬度為0.089mm,明顯小于第一種方案裂縫寬度,滿足規范對最大裂縫寬度的要求。
選用兩種不同方案時,在同等配筋率下,即支座折算配筋率為2.0%,跨中折算配筋率為2.5%時,折梁變形計算結果如下表所示。

表4 折梁變形值 mm
從表4 所示結果可以看出,采用第一種方案,即只配普通鋼筋時折梁的最大變形值為175mm;采用第二種方案,即同時配置普通鋼筋和預應力鋼筋時,折梁的最大變形值為152mm,所以可以看出配置預應力鋼筋后折梁的變形值明顯減小。
選用兩種不同方案時,在同等配筋率下,即支座折算配筋率為2.0%,跨中折算配筋率為2.5%時,Mu 為折梁的抵抗彎矩,M 為折梁在極限狀態下的組合彎矩,折梁的抗彎承載力計算結果如下表所示。

表5 折梁抗彎承載力
從表5 所示結果可以看出,采用第一種方案,即只配普通鋼筋時折梁的支座處Mu/M 值小于1,即彎矩值大于抵抗彎矩,結構不安全;采用第二種方案,即同時配置普通鋼筋和預應力鋼筋時,折梁的支座和跨中的Mu/M 均大于1,即彎矩值小于抵抗彎矩,結構安全。所以可以看出配置預應力鋼筋后有利于折梁的抗彎承載提高。同時從施工的角度出發,在同等配筋率下,在第一種方案中,由于只配置普通鋼筋,鋼筋配置的太多,造成了鋼筋布置困難,根據規范中對鋼筋間距的要求,在同等配筋率下,只配置普通鋼筋時折梁下部鋼筋最少要布置5 排,這樣不但給施工造成麻煩,同時由于上面幾排鋼筋位置偏上,達不到抵抗梁跨中正彎矩的效果。
(1)預應力筋可以很好的應用到折梁中,即滿足了人們對無柱大空間的要求,又能形成造型美觀的坡屋面,取得良好的效果。
(2)在大跨度梁結構中,只配普通鋼筋時存在鋼筋排布困難,用一部分預應力筋代替普通鋼筋可以解決鋼筋排布困難的問題。
(3)通過對兩種方案的計算比較,在同等配筋率下折梁中配置預應力筋能大幅度的減小梁的裂縫。
(4)通過對兩種方案的計算比較,在同等配筋率下折梁中配置預應力筋有利于減小梁變形。
(5)通過對兩種方案的計算比較,在同等配筋率下折梁中配置預應力筋有利于提高梁的承載力。