燃煤與燃氣熱源技術在熱電聯(lián)產(chǎn)項目中比選應用

董 智

(1.煤科院節(jié)能技術有限公司，北京 100013； 2.煤炭資源高效開采與潔凈利用國家重點實驗室，北京 100013； 3.國家能源煤炭高效利用與節(jié)能減排技術裝備重點實驗室，北京 100013)

0 引 言

繁昌經(jīng)濟開發(fā)區(qū)位于安徽省蕪湖市繁昌縣內(nèi)，功能定位為蕪湖市龍湖新城重要組成部分，是以高端裝備、大健康產(chǎn)業(yè)和現(xiàn)代服務業(yè)為主導的臨港產(chǎn)業(yè)新城。

經(jīng)過統(tǒng)計發(fā)現(xiàn)，目前繁昌經(jīng)濟開發(fā)區(qū)沒有大型的集中供熱中心，用熱量較大的企業(yè)因生產(chǎn)需要均配有自備小鍋爐(小鍋爐，特別是燃煤鍋爐效率低，能耗大，除塵效果差，鍋爐所產(chǎn)生的三廢嚴重污染環(huán)境，對大氣環(huán)境形成了較大的影響)，其中燃煤鍋爐蒸發(fā)量最大，占五成以上。實際使用中，燃煤鍋爐作為主要供熱熱源，平均熱負荷占目前平均熱負荷總量近七成。可以看出，目前繁昌經(jīng)濟開發(fā)區(qū)集中供熱建設與園區(qū)經(jīng)濟發(fā)展極不相適應，新的工業(yè)項目、公共建筑要求集中供熱與其配套，如無集中供熱，只能新建更多的小鍋爐來解決供熱問題，由此會進一步加重城市污染，且加重了城市交通的負擔，嚴重制約了城市經(jīng)濟發(fā)展和環(huán)保建設。根據(jù)《蕪湖市環(huán)境質(zhì)量狀況公報》，城市環(huán)境空氣中二氧化硫和氮氧化物年平均濃度要達到國家二級標準，總懸浮顆粒物濃度達到三級標準。城市環(huán)境空氣質(zhì)量全面達到國家二級環(huán)境空氣質(zhì)量標準。隨著城市經(jīng)濟規(guī)模的不斷擴大，進一步增加了環(huán)境治理和保護的壓力，防治任務十分艱巨。因此控制中小供熱鍋爐的發(fā)展，加快實施繁昌經(jīng)濟開發(fā)區(qū)熱電聯(lián)產(chǎn)集中供熱工程的建設十分必要和迫切[1]。

鑒于我國嚴峻的能源形勢以及嚴格的環(huán)保排放要求，熱電聯(lián)產(chǎn)項目中供熱技術的選擇對項目可行性及經(jīng)濟性有著至關重要的作用。以下針對繁昌經(jīng)濟開發(fā)區(qū)現(xiàn)有及近期規(guī)劃熱負荷情況，對以天然氣為原料的燃氣-蒸汽聯(lián)合循環(huán)供熱機組和以煤粉為原料的現(xiàn)代煤粉鍋爐機組熱源技術進行技術經(jīng)濟及環(huán)境影響對比分析，為用戶項目立項提供參考[2]。

1 熱負荷分析

1.1 熱負荷的確定

根據(jù)調(diào)查，繁昌經(jīng)濟開發(fā)區(qū)內(nèi)目前熱負荷均為工業(yè)熱負荷，同時根據(jù)開發(fā)區(qū)實際用地規(guī)劃，開發(fā)區(qū)絕大部分用地為工業(yè)用地，民用用地較少。結(jié)合繁昌經(jīng)濟開發(fā)區(qū)實際情況，僅考慮工業(yè)熱負荷，不考慮民用熱負荷。

1.1.1現(xiàn)狀(2019)熱負荷

根據(jù)對經(jīng)濟開發(fā)區(qū)的小鍋爐統(tǒng)計，此部分的用熱作為現(xiàn)狀熱負荷，現(xiàn)狀用熱的熱負荷情況詳見表1。

表 1 現(xiàn)狀熱負荷統(tǒng)計Table 1 Current heat load statistics

1.1.2近期發(fā)展熱負荷

近期(2019—2022)發(fā)展熱負荷為已建未投產(chǎn)和待建企業(yè)的發(fā)展熱負荷。

近年來，繁昌經(jīng)濟開發(fā)區(qū)發(fā)展速度較快，企業(yè)不斷增多，部分在建和待建企業(yè)有用熱需求。根據(jù)調(diào)查，部分企業(yè)將擴建新廠或增加新的生產(chǎn)線，以擴大生產(chǎn)規(guī)模。根據(jù)統(tǒng)計，已建未投產(chǎn)和待建企業(yè)發(fā)展最大熱負荷為33 t/h，平均熱負荷為25 t/h。

1.1.3熱負荷匯總表

經(jīng)濟開發(fā)區(qū)現(xiàn)狀熱負荷、近期熱負荷情況詳見表2。

表2 熱負荷匯總Table 2 Heat load summary table

1.2 折合電廠出口熱負荷

電廠本期規(guī)模按現(xiàn)狀(2019)熱負荷及近期(2019—2022)發(fā)展熱負荷設置。由于企業(yè)用熱一般多為飽和蒸汽，而市政供熱蒸汽出口均為過熱蒸汽，以熱電廠出口蒸汽1.0 MPa/260 ℃參數(shù)進行折算。最大熱負荷乘以0.75的折算系數(shù)，平均熱負荷乘以0.90的折算系數(shù)，最小熱負荷均乘以0.80的折算系數(shù)。對表2中熱負荷折算成熱電廠出口熱負荷，現(xiàn)狀和近期合計折合電廠出口最大熱負荷116 t/h、平均熱負荷105 t/h、最小熱負荷74 t/h，折算結(jié)果詳見表3。

表3 折合電廠出口負荷統(tǒng)計表Table 3 Equivalent power plant export load statistics table

1.3 供熱技術確定

根據(jù)繁昌經(jīng)濟開發(fā)區(qū)實際熱負荷統(tǒng)計以及燃料供應情況，本項目可采用 122 MW“2+2+1”燃氣-蒸汽聯(lián)合循環(huán)供熱機組，或2×75 t/h高溫高壓現(xiàn)代煤粉鍋爐+2×10 MW高溫高壓背壓式汽輪發(fā)電機組。兩種裝機方案供熱能力均能夠滿足開發(fā)區(qū)內(nèi)現(xiàn)有及近期發(fā)展企業(yè)用熱。同時場地內(nèi)應留有擴建場地，以滿足遠期熱負荷的增加，適時擴建機組，增加供熱能力[3-6]。

2 2種機組熱源技術分析

2.1 燃氣-蒸汽聯(lián)合循環(huán)供熱機組

若選擇122 MW“2+2+1”燃氣-蒸汽聯(lián)合循環(huán)供熱機組(即燃氣熱電機組)，其技術分析如下:燃氣輪機通過進氣系統(tǒng)從外部環(huán)境吸入空氣，然后通過與燃氣透平同軸轉(zhuǎn)動的壓氣機將其進行壓縮，同時被壓縮的空氣溫度也隨著升高。經(jīng)過壓縮之后達到一定壓力和溫度的空氣進入燃燒室與噴入的燃料混合燃燒，燃燒產(chǎn)生的高溫燃氣再進入透平內(nèi)做功， 同時驅(qū)動燃氣輪發(fā)電機產(chǎn)生電能。經(jīng)過在燃氣透平膨脹做功后的高溫煙氣沿著燃機排煙 通道進入余熱鍋爐依次通過各級受熱面，通過與進入余熱鍋爐系統(tǒng)的給水進行換熱，最終產(chǎn)生的過熱蒸汽進入蒸汽輪機做功,從而構(gòu)成了一套完整的燃氣-蒸汽聯(lián)合循環(huán)[7]。

2.1.1燃氣輪機選型

燃機是以天然氣為燃料的熱電聯(lián)產(chǎn)電站之核心設備，提高聯(lián)合循環(huán)電廠效率的首要途徑是選擇透平初溫較高的燃氣輪機，且應優(yōu)先選擇重型燃機[8]。

重型燃機的特點是專門為陸用發(fā)電開發(fā)設計的，其設備體積和重量較大，對燃料適應性也較強，燃用天然氣時其供氣壓力為3.2～3.46 MPa左右，與我國目前城市電站供氣通用標準相吻合[8]。聯(lián)合循環(huán)運行時，其配置的余熱鍋爐產(chǎn)汽量較大，能夠提高蒸汽輪機出力及供熱量。另外，設備的檢修周期也較長[9]。

本項目運行的安全、可靠性非常重要。因此，能源站主機選擇時除優(yōu)先考慮單機容量適中、技術比較先進外， 還須考慮燃機天然氣供應系統(tǒng)的通用性、主機運行的可靠性、大中修的方便性、環(huán)保要求的適應性。

綜上，根據(jù)項目的建設規(guī)模和熱負荷用量，從目前國際、國內(nèi)燃機市場情況分析，適合本工程的代表性燃機有2種機型，即美國GE公司生產(chǎn)的 6F.01 型燃機、德國SIEMENS 司生產(chǎn)的SGT-800 燃機。

美國通用電氣公司(GE)在 20 世紀 50～90 年代相繼發(fā)展了用于發(fā)電的系列產(chǎn)品，在并購了英國約翰·布朗(JohnBrown)和法國 Alstom 公司的燃氣輪機部門后成為目前世界上最大的燃氣輪機制造廠商，占有全世界 50%的市場份額。GE現(xiàn)在制造的燃氣輪機最大聯(lián)合循環(huán)功率可以達到 48 萬千瓦(9H),效率可達 60%[10]。

德國西門子公司也是世界上最著名的電器公司之一，在兼并了 WESTINGHOUSE 公司(西屋)后于 1984 年生產(chǎn)出 114 MW 的 V94.2 型燃氣輪機組成聯(lián)合循環(huán)裝置并形成了西門子燃氣輪機發(fā)電機組的基本型號。目前SIEMENS 公司生產(chǎn)的燒天然氣 50 Hz 的燃氣輪機包括V64.3A、V94.2A和 V94.3A[11]。

2種代表性燃機的性能指標比較見表4。

表4 2種型號燃機性能指標表(ISO 工況) Table 4 Performance index table of two types of gas turbine(ISO Working Condition)

從表4可看出，2種機型的發(fā)電出力較為接近，單循環(huán)效率也相差不多，但由于6F.01 型燃機的排煙溫度高，所以 6F.01 聯(lián)合循環(huán)出力比 SGT-800 略大，且各項指標 6F.01 較好，項目燃機按 6F.01 型燃機考慮。

2.1.2余熱鍋爐選型

余熱鍋爐按壓力級數(shù)、循環(huán)方式和布置方式可設計成多種形式。經(jīng)驗證明采取低壓爐自帶除氧功能、余熱爐尾部增設凝水加熱箱的雙壓余熱鍋爐既能達到高余熱回收率、同時又能簡化系統(tǒng)減低造價。因為本期工程汽輪機額定抽汽量已能滿足設計供熱需求，為了盡可能提高煙氣余熱回收率，工程余熱爐的低壓蒸汽參數(shù)可低于供熱參數(shù)，按汽輪機回注級參數(shù)要求而定。同時自然循環(huán)無需循環(huán)泵系統(tǒng)簡單，考慮到余熱爐的啟動速度遠高于汽輪機完全滿足聯(lián)合循環(huán)系統(tǒng)啟動速率要求[12-13]，因此工程可選取自然循環(huán)方式。而余熱鍋爐布置方式通常根據(jù)場地條件來進行選取。綜上分析:本工程余熱鍋爐采用無補燃、雙壓、臥式、自然循環(huán)余熱鍋爐。

2.1.3裝機方案

根據(jù)熱負荷特點、燃機輪機、余熱鍋爐的選型，裝機方案可以定為:燃氣輪機采用6F級重型燃氣輪機；余熱鍋爐采用雙壓、臥式、自然循環(huán)、無補燃型；蒸汽輪機采用雙壓、可調(diào)整 抽汽、凝汽式汽輪發(fā)電機組；共同構(gòu)成1套206F級“2+2+1”燃氣-蒸汽聯(lián)合循環(huán)供熱機組，總裝機容量122 MW。

2.2 現(xiàn)代煤粉鍋爐供熱機組

若選擇2×75 t/h高溫高壓現(xiàn)代煤粉鍋爐+2×10 MW高溫高壓背壓式汽輪發(fā)電機組(即燃煤熱電機組)， 其技術分析如下:

根據(jù)我國富煤、貧油、少氣的能源結(jié)構(gòu)，可以預見短期內(nèi)我國工業(yè)能源消費還是以煤炭為主。在燃煤熱電聯(lián)產(chǎn)項目中傳統(tǒng)大型或超大型煤粉稀相室燃煤粉鍋爐技術已經(jīng)非常成熟，但該技術需要設置煤場、渣場，無組織排放不可控因素較多，與項目所在園區(qū)醫(yī)藥、食品、大健康產(chǎn)業(yè)和現(xiàn)代服務業(yè)為主導的產(chǎn)業(yè)定位不一致。

基于實際情況，項目燃煤機組的熱源技術選用煤科院自主研發(fā)的區(qū)別于電廠煤粉鍋爐(設置獨立濃相供料，燃料與配風的固氣比>1)的現(xiàn)代煤粉鍋爐系統(tǒng)。煤粉鍋爐系統(tǒng)實現(xiàn)全密閉運行，廠區(qū)不設煤場、渣場，燃料統(tǒng)一配送、集中排灰，系統(tǒng)占地面積小。配套成熟環(huán)保設設施后系統(tǒng)可實現(xiàn)超低排放，具有良好的技術及環(huán)保性；煤粉鍋爐系統(tǒng)操作便捷，可實現(xiàn)即開即停，同時鍋爐負荷調(diào)節(jié)范圍廣，可在額定負荷30%～110%區(qū)間內(nèi)穩(wěn)定運行。項目選用該技術可實現(xiàn)安全環(huán)保中不見塵、不見煤、不見渣、不見煙的要求，并可節(jié)煤30%、節(jié)電20%、節(jié)水10%、節(jié)約人工50%、節(jié)約場地40%。1 t煤的產(chǎn)汽量由傳統(tǒng)鍋爐5.5 t提高9～10 t，熱效率從60%提高到90%以上，燃盡率從80%左右提高到98%以上，煤耗減少1/3，具有良好的經(jīng)濟效益與環(huán)境效益，符合園區(qū)產(chǎn)業(yè)定位[14-15]。

2.2.1鍋爐

鍋爐本體由煤科院設計，委托國內(nèi)某生產(chǎn)制造商進行加工制造。煤粉鍋爐系統(tǒng)實現(xiàn)全密閉運行，操作便捷，可實現(xiàn)即開即停，同時鍋爐負荷調(diào)節(jié)范圍廣，可在額定負荷30%～110%區(qū)間內(nèi)穩(wěn)定運行。75 t/h鍋爐可在25 t/h負荷不添加助燃劑的情況下穩(wěn)定運行。

鍋爐本體采用單鍋筒、集中下降管，自然循環(huán)∏型布置的固態(tài)排渣煤粉爐。半露天布置。鍋爐前部為爐膛，四周布滿膜式水冷壁。爐膛出口處布置屏式過熱器，水平煙道裝設了兩級對流過熱器。爐頂、水平煙道兩側(cè)及轉(zhuǎn)向室設置頂棚管和包墻管。尾部交錯布置兩級省煤器及兩級空氣預熱器。上級省煤器及上級空預器布置在鍋爐本體框架內(nèi)，下級空氣預熱器及下級省煤器布置在脫硝設備下的煙道內(nèi)。

鍋爐構(gòu)架采用框架全鋼結(jié)構(gòu)，按7度地震烈度Ⅲ類場地設防。爐膛水冷壁、過熱器均懸吊在頂板梁上，上級省煤器、下級省煤器和空氣預熱器支承在后部柱和梁上。

型式:鍋爐，自然循環(huán)半露天布置;臺數(shù):2臺;額定蒸汽壓力(表壓):9.81 MPa(a);鍋筒工作壓力(表壓):10.7 MPa(a);高壓蒸汽溫度:540 ℃;高壓蒸汽流量:75 t/h;給水溫度:215 ℃;空氣預熱器進風溫度:20 ℃;排煙溫度:130 ℃;設計效率:91.1%;排污率:1%。

2.2.2汽輪機

型式:B10-8.83/1.0型;臺數(shù):2臺;額定功率:10 MW;最大功率:11.5 MW;主蒸汽進汽壓力:8.83 MPa(a);主蒸汽進汽溫度:535 ℃;最大進汽流量:75 t/h;排汽壓力:1.0 MPa(a);排汽溫度:260 ℃;排汽流量:56 t/h;最大工況排氣流量:60 t/h。

2.2.3系統(tǒng)核心設備

供料器是高效煤粉鍋爐系統(tǒng)最核心的設備之一，煤科院煤粉濃相供料“泵”采用“星鳥”耦合文丘里供料來實現(xiàn)區(qū)別于傳統(tǒng)煤粉鍋爐的濃相燃燒技術。煤粉通過大粉倉底部的星型卸料閥均勻的進入到中間粉倉中，中間倉設計有多點通氣裝置，使進入的煤粉不斷活化，增強流動性。活化且密度均勻的煤粉通過容積式喂料進入到文丘里閥組中。文丘里中的煤粉與高壓風機產(chǎn)生的一次風混合后通過引射流(或機械動密封)發(fā)送，風粉流經(jīng)粉管進入燃燒其中進行燃燒。

“星鳥”耦合文丘里供料器可形成高固氣比供料，為濃相燃燒提供良好保障。經(jīng)試驗及生產(chǎn)中測試，在工況情況供料濃度3.0 kg(煤粉)/m3(空氣)以上，偏差在±1%以內(nèi)[15]。“星鳥”耦合文丘里供料器主要結(jié)構(gòu)如圖1所示。

圖1 “星鳥”耦合文丘里供料器Fig.1 Standard and zigzag coupling feeder

燃燒器是煤粉鍋爐燃燒系統(tǒng)中的核心設備。中心逆噴雙錐燃燒器由點火倉、二次風倉、導流葉片、煤粉噴管、回流帽、雙錐穩(wěn)燃室等多組件構(gòu)成。煤粉噴管穿過點火倉及導流葉片，布置于雙錐燃燒室的中心線上，回流帽與雙錐平面重合。雙錐穩(wěn)燃室前錐擴散，后錐收斂，強化煤粉的燃燒組織。煤粉通過高壓風經(jīng)煤粉管告訴噴至回流帽后進行逆噴，通過二次風及助燃風在燃燒室內(nèi)進行預燃燒后進入爐膛完成燃燒。

中心逆噴雙錐通過濃相供粉燃燒、分級配風，采用與傳統(tǒng)電廠煤粉鍋爐不同的濃相室燃技術，通過特殊設計的濃相逆噴雙錐燃燒器結(jié)構(gòu)及通過改變?nèi)紵鞯娘L煤比例，盡可能地降低著火氧的濃度，適當?shù)亟档椭饏^(qū)的溫度，控制燃料型氮氧化物的產(chǎn)生，較大限度抑制NOx的生成實現(xiàn)低氮燃燒[16-18]。燃燒器結(jié)構(gòu)示意如圖2所示。

圖2 中心逆噴雙錐燃燒器 Fig.2 Centric inverse double-cone spray burner

2.2.4裝機方案

根據(jù)熱負荷特點，在保證供熱可靠性的前提下，方案可以定為:2×75 t/h高溫高壓鍋爐+2×10 MW高溫高壓背壓式汽輪機，總裝機容量為125 MW。

3 2種機組環(huán)境影響對比分析

3.1 空氣環(huán)境影響分析

3.1.1有組織排放

熱電廠有組織排放的環(huán)境空氣污染物主要為燃氣輪機或燃煤鍋爐燃料燃燒產(chǎn)生的煙氣，煙氣量一般較大，所含煙氣污染物主要有煙塵、二氧化硫和氮氧化物。

燃氣熱電機組以天然氣為燃料，天然氣為清潔能源，煙氣中煙塵和SO2含量非常低，煙氣中主要污染物為NOx。燃氣熱電機組煙氣排放執(zhí)行《火電廠大氣污染物排放標準》(GB 13223—2011)天然氣燃氣輪機組排放限值，煙塵、二氧化硫、氮氧化物排放濃度分別不高于5、35、50 mg/Nm3(基準氧含量15%)[19]。

燃煤熱電機組按現(xiàn)行的國家政策文件發(fā)改能源[2014]2093號文規(guī)定，新建燃煤發(fā)電機組大氣污染物排放濃度基本達到燃氣輪機組排放限值(即在基準氧含量6%條件下，煙塵、二氧化硫、氮氧化物排放濃度分別不高于10、35、50 mg/Nm3)。目前,煤粉鍋爐機組采取先進高效的煙氣污染治理措施，如高效煙氣布袋除塵器、NGD半干法脫硫工藝、高效SNCR+SCR脫硝工藝等，可保證煙氣污染物排放持續(xù)穩(wěn)定的滿足燃機排放限值。

3.1.2無組織排放

燃氣熱電機組在運行期間基本沒有無組織排放的污染物。

燃煤熱電機組無組織排放主要來自運煤系統(tǒng)、灰渣系統(tǒng)、脫硫系統(tǒng)等。項目煤粉由市場采購煤粉直接入爐燃燒，煤粉密封運輸，廠內(nèi)不設置煤場和運煤系統(tǒng)，粉塵無組織排放可大幅降低。灰渣、脫硫劑等無組織排放污染源均采取有效措施，密閉貯存、密閉輸送、密閉運輸，基本不向大氣排放。

根據(jù)以上初步分析可知，經(jīng)采取有效的大氣污染物治理措施后，燃氣熱電機組和煤粉鍋爐熱電機組對大氣環(huán)境的影響基本相當。

3.2 水環(huán)境影響分析

燃氣熱電機組運行過程中產(chǎn)生的廢水主要有化學制水系統(tǒng)廢水、生活污水、沖洗廢水等，燃煤機組除以上廢水外，一般還有脫硫廢水、含煤廢水等。循環(huán)冷卻水排水按“清潔下水”考慮。

燃氣或燃煤熱電廠均按照“清污分流、雨污分流、一水多用”的原則設計和建設廠區(qū)供排水系統(tǒng)，產(chǎn)生的工業(yè)廢水在廠內(nèi)集中或分散處理，達標后回收重復利用，做到“一水多用”。多余部分處理達標后可排入市政污水管網(wǎng)。由于燃煤熱電機組系統(tǒng)較復雜，用水點較多，水的回收利用率較高，可考慮實施“廢水零排放”。

根據(jù)以上初步分析可知，采取有效的水污染物治理及回收利用措施后，燃氣熱電廠多余廢水可排入市政污水管網(wǎng)，燃煤熱電廠可考慮實施“廢水零排放”，均不會直接外排環(huán)境水體，對水環(huán)境影響較小。

3.3 聲環(huán)境影響分析

燃氣熱電廠噪聲源主要有燃機進風口、燃機罩殼通風機、燃機過渡段、燃氣調(diào)壓站、天然氣前置模塊、余熱鍋爐、蒸汽輪機發(fā)電機組、煙囪、冷卻塔等。

燃煤熱電機組噪聲源主要有鍋爐區(qū)域、汽輪機發(fā)電機組、脫硫區(qū)域、冷卻塔等。本項目燃煤來源為直接采購煤粉，因此無碎煤、磨煤等運煤系統(tǒng)噪聲源。

燃氣或燃煤熱電廠均需要采取一定的噪聲控制措施才能保證廠界噪聲達標，但由于燃氣熱電機組噪聲源較多、噪聲源強等級高，且廠區(qū)較小，噪聲自然衰減作用降低，因此一般來講，燃氣電廠的噪聲治理費用高于燃煤電廠。

3.4 固廢處置影響分析

燃氣熱電機組運行期間，基本無固體廢物產(chǎn)生，僅有部分運行人員生活垃圾等。

燃煤熱電機組運行過程中還會產(chǎn)生大量的灰渣和脫硫石膏，因而燃煤電廠運行過程中需妥善處理大量灰渣和脫硫石膏的暫存和處置工作。廠內(nèi)一般設置一定容積密閉的灰?guī)臁⒃鼈}、脫硫石膏庫等設施，確保不產(chǎn)生環(huán)境污染。由于煤粉鍋爐灰渣和脫硫石膏是1種優(yōu)質(zhì)的建筑材料或水泥制造原料，用途十分廣泛，因此灰渣和脫硫石膏一般都可得到綜合利用，由相應的建材企業(yè)購買，不但不會造成環(huán)境污染，還可循環(huán)利用，產(chǎn)生一定的經(jīng)濟效益。

綜上所述，經(jīng)過對燃氣和煤粉熱電機組水、氣、聲、渣4個方面環(huán)境污染及相應治理措施的分析可知，通過采取先進高效的技術手段控制污染物的產(chǎn)生及排放，無論是燃氣還是燃煤熱電機組，對環(huán)境的影響程度均可控制在可接受的范圍內(nèi)。

4 2種機組主要經(jīng)濟數(shù)據(jù)比較

主要從2種技術的工程建設總投資、燃料成本、燃料耗量、投資回收年限、內(nèi)部收益率等主要經(jīng)濟數(shù)據(jù)方面進行比較分析(原始數(shù)據(jù)由相關設備廠家提供或參考已投項目相關數(shù)據(jù))。主要數(shù)據(jù)分析見表5。

表 5 主要技術經(jīng)濟指標表Table 5 Table of main technical and economic indicators

從表5可看出，投產(chǎn)后兩種技術內(nèi)部收益率(稅后)均大于電力行業(yè)標準8%的要求，方案可行。但由于燃料成本差異明顯，煤粉鍋爐經(jīng)濟效益明顯好于燃機機組的經(jīng)濟效益。

5 結(jié) 論

(1)近年來，繁昌經(jīng)濟開發(fā)區(qū)高速發(fā)展，城市也在加快建設，用熱、用電需求有較大的增長，特別是對用熱的要求不斷增多，直接影響到投資方的投資傾向，加快推進繁昌經(jīng)濟開發(fā)區(qū)熱電聯(lián)產(chǎn)項目，實現(xiàn)集中供熱，提高了能源綜合利用效率，同時提高了供熱的質(zhì)量和可靠性，符合國家能源產(chǎn)業(yè)政策、城市總體規(guī)劃及經(jīng)濟快速發(fā)展的要求。

(2)本項目無論采取燃氣機組還是采用燃煤機組，總投資收益率(稅后)均大于電力行業(yè)標準8%的要求，具有較好的經(jīng)濟效益。

(3)現(xiàn)代煤粉鍋爐機組技術具有更好的經(jīng)濟性。總投資收益率(稅后)約14.24%，全部投資回收期約6.66年，具有較好的經(jīng)濟效益。