顏天曉 羅付秋 陳展宏 楊勛雷



摘 要:針對某車型車身左B柱動態異響問題,本文對其異響源進行深入分析,得出主要故障模式——卷收器氣體發生器與加強板碰撞異響,對可能造成此碰撞異響的各因素進行了理論和實踐研究,為整車設計階段如何避免左B柱動態異響提供參考。
關鍵詞:左B柱;安全帶卷收器;異響
1 引言
隨著汽車技術水平的提高與客戶對汽車產品品質的日益追求,客戶越來越關注汽車NVH性能,其中一方面便是異響控制[1][2]。本文針對某車型左B柱動態異響問題,深入研究,發現異響的主要故障模式:左前排安全帶卷收器氣體發生器與加強板碰撞異響。通過優化加強板結構,解決了碰撞異響問題,提升了整車動態感知質量。
2 質量問題簡述
2019年3月份,質量檢測站反饋,某車型出現車身左B柱動態異響問題,具體故障表現形式:車輛通過顛簸路、繩索路、比利時路時,車身左B柱產生“噠噠”,類似金屬碰撞聲,車身右B柱無該異響問題。
針對某車型車身左B柱動態異響問題,統計3月份故障數據,見圖1。故障率呈現遞增趨勢,PPH值最高已達26。
3 異響源確認
整車車身左B柱上集成有B柱加強板、B柱內飾板和安全帶卷收器等主要零部件,異響可能源于其任何零部件,所以需對異響源進行分類。對150臺故障車的故障模式進行分類統計,見圖2。由此可見,安全帶卷收器與加強板碰撞異響是左B柱動態異響的主要故障模式,具體表現見圖3。
4 原因分析
安全帶卷收器與加強板碰撞異響原理分析:某車型安全帶屬于預緊限力安全帶,集成了氣體發生器,其布局類似懸臂結構,當氣體發生器與B柱加強板間隙小時,受到路面激勵,氣體發生器產生振動,振幅過大,便與加強板碰撞,產生異響,如圖3所示。
運用關聯圖對安全帶卷收器與加強板碰撞異響進行深入分析,得出4個末端因素,見圖4:①卷收器固定螺母內存在雜質;②限位槽尺寸超差;③螺栓孔X向超差;④氣體發生器與加強板設計間隙小。
5 要因確認
5.1 要因確認1:卷收器固定螺母內存在雜質
調查零件庫房與裝配工位旁的卷收器,觀察卷收器固定螺母狀態,清潔無雜質,員工用電池槍擰緊螺栓后,卷收器無松動,扭力符合工藝要求(靜態扭矩范圍:30~62N.m)。卷收器固定螺母內存在雜質為非要因。
5.2 要因確認2:限位槽尺寸超差
卷收器安裝板的限位槽數模尺寸:14±1.5mm,通過測量和上檢具(見表1和圖5),均在合格范圍之內。限位槽尺寸超差為非要因。
5.3 要因確認3:螺栓孔X向超差
螺栓孔X向:自車頭向車尾為正向。螺栓孔X向偏差范圍:±1.5mm。查看CMM數據,螺栓孔X向數據均是在公差范圍之內,見圖6。螺栓孔X向超差為非要因。
5.4 要因確認4:氣體發生器與加強板設計間隙小
參照氣體發生器與加強板數模設計間隙(X向:2.5mm,Y向0.16mm),統計10個樣本數據,見表2,異響車輛Y向間隙均在0.1~0.34mm范圍內,非異響車輛Y向間隙處于0.5~0.7mm范圍內。同時,測量異響車輛卷收器安裝板限位槽與卷收器限位支架X向間隙均為1mm左右(數模設計間隙:兩者單邊存在2mm活動量),見圖7所示。由此說明,安全帶卷收器擰緊過程中,卷收器產生轉動。
為進一步研究卷收器轉動對氣體發生器與加強板X向和Y向間隙的影響,模擬異響車輛故障模式,在數模上將卷收器順時針旋轉約2°(旋轉后限位槽與限位支架前端間隙約1.13mm與異響車輛一致),此時氣體發生器與加強板X向間隙從2.5mm變化為過盈(即空間重疊),Y向間隙從0.16mm變化到0.09mm,見圖8所示。此時氣體發生器與加強板Y向間隙已很小,車輛路試時,受到路面激勵,氣體發生器產生振動,振幅大時,便會與加強板碰撞敲擊產生異響。
調查安全帶卷收器裝配過程,擰緊左前安全帶卷收器緊固螺栓時,卷收器會順時針轉動一定角度,較擰緊之前,氣體發生器與加強板X向間隙減小,與數模模擬現象一致。通過實車測量與數模模擬驗證,氣體發生器與加強板設計間隙小,未能容納裝配誤差,消除緊固過程中卷收器轉動對間隙的影響,存在氣體發生器與加強板碰撞異響風險,所以,氣體發生器與加強板設計間隙小為要因。
6 措施與效果跟蹤
針對要因,制定措施見表3,措施落實后,車輛左前安全帶卷收器與加強板相對位置及車輛路試異響狀態見圖9所示。對5月至7月安全帶卷收器與加強板碰撞異響故障率進行跟蹤,PPH大幅降低,問題得到有效改善。
7 結束語
通過對該車型左B柱動態異響的主要故障模式——左前安全帶卷收器氣體發生器與加強板碰撞異響的分析,優化了B柱加強板結構,消除了異響風險,同時為整車設計階段如何避免左B柱動態異響提供參考。
參考文獻:
[1]馬靜靜,曾敏方.整車車內NVH異響的識別及解決方案[J].汽車工程師,2013(10):36-39.
[2]趙明斌.汽車總裝工藝對整車NVH性能的影響[J].機械工程師,2016(11):168-169.