分層綜采工作面超高水材料充填過本層空巷技術研究

2020-07-03 06:45:20張英

煤 2020年6期

張英

(晉煤集團沁秀煤業有限公司，山西沁水 048205)

岳城煤礦現開采3號煤層，煤層平均厚度6.11 m，采用走向長壁自然垮落綜合機械化分層開采方法，Ⅲ3308(下)工作面為3號煤三盤區最后一個工作面，地質條件復雜，上層空巷、本層空巷多，上層空巷在上分層回采過程中已采取了措施，并且多次過上層空巷，已有一定的經驗，本層空巷為原小煤窯遺留巷道，巷道破壞嚴重，對回采影響較大。本文針對如何過本層空巷進行研究。

1 工作面概況及中部空巷情況

1.1 工作面概況

Ⅲ3308(下)工作面位于南閔村以西，原南河灘風井以東，賈山村以北，回風立井以南。地面標高747～872 m，蓋山厚度342～515 m，平均厚度429 m。回采巷道沿南北方向布置，與東翼輔助運輸巷成90°夾角，其中，Ⅲ3215巷為進風巷，安裝膠帶輸送機擔負運煤任務，Ⅲ3216巷為回風巷，敷設軌道，擔負運料任務(圖1)。工作面回采方向為由南向北回采，回采長度為896 m，根據巷道布置分為三個階段，一階段工作面長度(切眼一)133.5 m，可采長度168 m；二階段工作面長度203 m，可采長度345 m；三階段長度從203 m逐漸增加到218 m(該部分回風巷為利用的已有巷道)，可采長度383 m。回采部分煤層厚度3 m，厚度穩定，普氏系數f=3.5～4，容重1.45 t/m3，煤層頂底板巖性見表1。

1.2 工作面中部空巷情況

Ⅲ3308(下)工作面在回采過程中，需要通過南進風巷、南回風巷、南軌道巷、南配風巷、小窯尾巷等空巷，如圖1，這些空巷大部分失修、變形嚴重。

注：圖中畫斜線部分為工作面通過的本層空巷

表1 煤層頂底板特征

南進風巷、南回風巷、小窯尾巷以及三個橫川為原小煤窯遺留巷道，巷道斷面受礦壓影響底鼓和片幫嚴重，頂板破碎，底鼓量大部分在1 000 mm左右，巷道斷面尺寸約為3 m×2.5 m，巷道僅采用木質親口棚支護，棚距大小不一，300～400 mm，木棚木梁斷裂、木棚腿折斷超過50%。

南軌道巷、南配風巷、Ⅲ33081巷為新施工巷道，采用錨網索支護，沿3號煤層底板布置，巷道斷面4 m×3 m，巷道局部兩幫鼓出，通過加強支護，可以控制。

Ⅲ13082巷及橫川為上分層巷道，上分層工作面回采過程中已經采取了鋪網、打木垛等措施，本工作面回采可以保證安全。

因此，工作面回采的難點在于南進風巷、南回風巷、小窯尾巷等原小煤窯遺留巷道，也是本文研究的重點。

2 綜采工作面過空巷技術研究

2.1 工作面過空巷基本頂破斷特征分析

隨著回采進行，工作面與空巷之間的距離越來越小，當距離小至一定范圍時，工作面與空巷間的煤柱將不能承擔超前采動壓力而被壓垮，由于工作面前方增加了空巷和煤柱的破壞區域，按照砌體梁理論分析，大面積的上覆巖石沒有有效的支撐，砌體梁結構提前發生破壞，從而引起工作面劇烈的礦壓顯現。

如圖2，在工作面與空巷之間的距離足夠遠時，超前采動應力對工作面和空巷間的煤柱影響為正常狀態，即無空巷狀態，工作面周期來壓步距和壓力正常顯現，工作面礦壓顯現正常。隨著工作面繼續向前推進，工作面與空巷越來越近，煤柱越來越小，當煤柱小到一定程度，不能起到應有的支撐作用時，就會在超前采動壓力作用下破壞變形，如圖3所示，懸頂面積突然增大，周期來壓提前到來，基本頂將提前發生斷裂，回轉下沉，形成“跨巷長關鍵塊”[1]，此跨巷長關鍵塊比正常關鍵塊多出煤柱寬度和空巷寬度兩個距離。突然的、提前的頂板失穩，造成工作面礦壓顯現劇烈、破壞設備、威脅人身安全。

圖2 常規關鍵塊破斷模型[1]

圖3 跨巷長關鍵塊破斷模型[1]

所以，工作面要安全通過空巷，需要對空巷圍巖進行強有力的支護。

2.2 過空巷技術方案

根據回采經驗，岳城煤礦2016年初回采Ⅲ1309(上)工作面時，通過一條平行工作面寬度7 m的本層空巷，采用搭設木垛的方式進行支護，工作面割透空巷時發生片幫、底鼓、頂板下沉等劇烈礦壓現象，近乎發生“親嘴”現象，通過空巷風險極大。

Ⅲ3308(下)工作面回采時，將連續通過三條平行于工作面的空巷，且空巷頂幫支護強度較弱，因此，選擇合適的空巷支護方式對采面順利通過空巷尤為重要。為保證安全順利通過空巷，制定如下三套方案。

方案一：搭設木垛進行支護。支護參數：采用直徑200 mm、長度1 500 mm板梁搭設木垛，木垛間距2 m，支設在巷道正中。

方案二：錨桿錨索聯合支護，根據礦井施工錨桿巷道經驗，采用施工參數：錨桿間距1 m，排距1 m，錨索間距1.8 m，排距2 m。

方案三：選擇一種材料對空巷進行充填，從而解決礦山壓力問題，常見的有矸石置換充填、超高水材料充填、膏體充填等。根據調查，超高水材料充填的工藝較為簡單，成本低，適用性強，所以本文選擇超高水材料作為充填材料。

2.3 數值模擬對比分析

為了比較三種方案的效果，通過數值模擬，從垂直與水平位移、圍巖應力分布、塑性區分布三方面進行了對比分析，其中，三種方案的頂板下沉量、底鼓量、兩幫移近量模擬結果如圖4所示。

由圖4可以看出，木垛支護只是對頂板起支撐作用，對兩幫沒有起作用，受采動影響后變形量最大；錨桿支護對兩幫有一定支撐作用，相較于采動壓力遠遠不足；超高水材料充填不但對頂板起支撐作用，對兩幫同樣起到支撐作用，限制其變形。采用超高水材料充填工作面空巷，充填體與巷道的頂板接觸較好，對空巷的充填效果佳，可有效控制巷道的變形，防止工作面在推進過程中空巷變形過大而導致工作面過空巷遇阻，同時采用超高水材料充填，巷道的應力集中系數較低，不會出現大變形等現象。

圖4 數值模擬位移結果

另外，采用充填方式過空巷，當工作面割過空巷時可直接切割充填體，防止煤壁片幫，可安全快速過空巷。

綜上所述，選擇超高水材料充填空巷的方式過Ⅲ3308(下)工作面空巷。

3 現場應用及效果

3.1 高水材料充填施工

考慮到施工的經濟效益，工作面通過空巷的超高水材料充填水灰比(水∶超高水材料)確定為8∶1。

為了保證充填效果、固結體接頂良好，根據各巷道及聯絡巷底板標高，劃分為若干區段，自里向外逐段進行充填，如圖5所示，充填順序為Ⅲ33081巷—小窯尾巷1—小窯尾巷2—一橫川—三橫川—二橫川—南進風巷(西側)—南回風巷—南進風巷(東側)。

各段之間需砌筑止漿墻，從而防止漿液流動，這里選用磚墻，厚度240 mm，止漿墻砌筑前，先敷設充填管路，本次選用普通膠管，將膠管吊掛在頂板上，出口位于充填區段最高點。管路布置好以后，砌筑止漿墻，并在墻體頂部留觀察孔，大小為0.2 m×0.2 m，充填滿后，斷開充填管時，要用棉紗堵住充填管，并將觀察孔用磚和水泥封堵。

2017年12月13日至2018年2月1日，南進風巷、南回風巷及聯絡橫川累計充填量5 546 m3，693 t。

圖5 Ⅲ3308(下)工作面中部空巷區段充填區域示意

3.2 工作面回采通過空巷區域

2018年5月份工作面回采安全通過中部空巷充填區域，過程中沒有出現頂板破碎、片幫等現象，但是出現了一些新問題：一是工作面水大，超高水材料充填體承壓后會泌水；二是充填體具有一定粘度，采煤機截割過程中，充填體會黏在滾筒上，影響機組運行；三是原巷道支護的木腿、雜物、板梁、鐵器等，隨采煤機截割不斷進入刮板輸送機。為解決以上問題，回采過程中采取了工作面偽斜推進、配煤、加強排水、人工檢出雜物等措施，保證了工作面正常推進。