不同滲碳淬火模式下的18CrNiMo7-6鋼晶粒度研究

朱百智，李小末，張偉

南京局精傳動(dòng)設(shè)備制造集團(tuán)有限公司 江蘇南京 211100

1 序言

對(duì)齒輪滲碳鋼而言，晶粒度是一個(gè)不可或缺的指標(biāo)，細(xì)化晶粒有助于提高疲勞強(qiáng)度和基體力學(xué)性能。根據(jù)ISO 6336-5等國際主流標(biāo)準(zhǔn)，滲碳淬火晶粒度應(yīng)不小于5級(jí)，否則視同為不可接受的粗晶。圍繞著齒輪鍛件的晶粒度改善，國內(nèi)外材料和熱處理研究人員長期開展了大量的工作，主要方式包括Al、N和Nb微合金化，以及鍛后熱處理工藝優(yōu)化等[1-3]。

18CrNiMo7-6鋼具有淬透性高、綜合力學(xué)性能好等優(yōu)勢，在硬齒面齒輪領(lǐng)域得到了廣泛使用。以降本增效為目的，提高滲碳溫度（高于930℃）、以及采用滲碳直接淬火代替再加熱淬火工藝模式，成為越來越常見的工藝手段[4-6]，但對(duì)滲碳（特別是深層滲碳）淬火后實(shí)際晶粒度的系統(tǒng)性研究，國內(nèi)外文獻(xiàn)報(bào)道并不多見。

本文結(jié)合多年的爐前工藝實(shí)踐，將分別對(duì)18CrNiMo7-6鋼在滲碳直接淬火和再加熱淬火兩種工藝模式下的晶粒度進(jìn)行研究，以尋找實(shí)際生產(chǎn)過程中保持細(xì)晶的邊界工藝條件。

2 研究內(nèi)容

2.1 研究對(duì)象

本文以18CrNiMo7-6鋼齒輪本體試樣為研究對(duì)象，其化學(xué)成分見表1（其特征尺寸：直徑為模數(shù)的6倍，長度為直徑的2倍）。

2.2 試驗(yàn)流程

18CrNiMo7-6鋼齒輪本體試樣晶粒度試驗(yàn)流程如下：冶煉→鍛造→鍛后熱處理→本體取樣→鍛件晶粒度測試→隨爐滲碳淬火→低溫回火→實(shí)際晶粒度測試。

2.3 晶粒度測試方法

本體試樣晶粒度測試參考ISO 643：2012和GB/T 6394—2017標(biāo)準(zhǔn)，說明如下：

1）齒輪鍛件簡要熱處理過程：950℃正火+660℃去氫高溫回火。

2）鍛件晶粒度試樣簡要熱處理過程：950℃（8h）淬火+低溫回火。

3）滲碳淬火工藝：見本文第3節(jié)。

4）測試方法：鍛件試樣及滲碳淬火試樣均采用苦味酸液侵蝕，選擇最差視場評(píng)定晶粒度級(jí)別。

表1 18CrNiMo7-6鋼化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)） （%）

3 工藝方案

為研究18CrNiMo7-6鋼滲碳直接淬火和再加熱淬火兩種模式下的晶粒粗化趨勢，本文設(shè)計(jì)了12組工藝方案。其中滲碳直接淬火模式包括了5組不同滲碳溫度-時(shí)間組合，滲碳再加熱淬火包括7組不同滲碳溫度-時(shí)間組合。

3.1 滲碳直接淬火方案

滲碳后不出爐，直接降到奧氏體化溫度淬火，其工藝過程包括滲碳、淬火和低溫回火三個(gè)過程。5組試驗(yàn)詳細(xì)工藝參數(shù)見表2，組間的滲碳溫度和時(shí)間參數(shù)組合不同，淬火和低溫回火溫度工藝參數(shù)一致，保溫時(shí)間取決于實(shí)物尺寸。

3.2 滲碳再加熱淬火方案

該模式與滲碳直接淬火過程的差異在于：滲碳后出爐、高溫回火、重新加熱到奧氏體化溫度淬火。7組試驗(yàn)設(shè)計(jì)原則與滲碳直接淬火一致，詳細(xì)工藝參數(shù)見表3。

表2 5組 18CrNiMo7-6鋼滲碳直接淬火工藝方案

表3 7組18CrNiMo7-6鋼滲碳再加熱淬火工藝方案

4 結(jié)果與分析

4.1 工藝結(jié)果

5組18CrNiMo7-6鋼滲碳直接淬火工藝結(jié)果見表4，從中可以看出，工藝方案C1-5（940℃保溫70h），晶粒粗化嚴(yán)重，達(dá)到了2.5級(jí)，不可接受，粗晶形貌如圖1所示。有效硬化層深、晶粒度隨工藝方案變化關(guān)系如圖2所示。

7組18CrNiMo7-6鋼滲碳再加熱淬火工藝結(jié)果見表5，從中可以看出，工藝方案C2-7（940℃保溫150h），晶粒粗化程度達(dá)到了4.5級(jí)，處于可接受的邊緣，晶粒形貌如圖3所示。有效硬化層深、晶粒度隨滲碳溫度/時(shí)間變化關(guān)系如圖4所示。

表4 5組滲碳直接淬火工藝結(jié)果

4.2 分析討論

（1）兩種工藝模式下的晶粒變化趨勢 綜合表4和表5可以看出：

圖1 滲碳直接淬火粗晶（940℃保溫70h，2.5級(jí)）

圖2 滲碳直接淬火層深/晶粒度-溫度/時(shí)間曲線

表5 7組滲碳再加熱淬火工藝結(jié)果

圖3 滲碳再熱淬火晶粒（940℃保溫150h，4.5級(jí)）

圖4 滲碳再熱淬火層深/晶粒度-溫度/時(shí)間曲線

1）在滲碳直接淬火模式下，930℃保溫不超過25h、940℃保溫不超過45h，晶粒度均不低于5級(jí)，940℃保溫達(dá)到70h后，晶粒粗化嚴(yán)重，達(dá)到了2.5級(jí)。

2）在滲碳再加熱淬火模式下，920℃保溫不超過200h、930℃保溫不超過200h、935℃保溫不超過140h、940℃保溫不超過60h，晶粒度均不低于5級(jí)，940℃保溫達(dá)到150h后，晶粒度粗化至4.5級(jí)。

（2）兩種模式下的晶粒度對(duì)比 綜合圖2和圖4可以看出：

1）930℃滲碳，直接淬火C1-2（保溫15h）晶粒度為6.5級(jí)，略低于保溫時(shí)間稍長的再加熱淬火C2-2（保溫20h）的晶粒度7級(jí)。

2）940℃滲碳，再加熱淬火C2-7（保溫150h），時(shí)間是直接淬火C1-5（保溫70h）的2倍多，而C2-7晶粒度為4.5級(jí)，盡管處于可接受的邊緣，但明顯好于C1-5的晶粒度2.5級(jí)。

這說明，從細(xì)化晶粒角度，再加熱模式優(yōu)于直接淬火模式。筆者認(rèn)為：這是由于滲碳后出爐及后續(xù)高溫回火，類似增加了一道正火，具有細(xì)化晶粒的效果。

（3）滲碳淬火晶粒度變化規(guī)律 綜合表4、表5、圖2和圖4，無論是直接淬火模式，還是再加熱模式，滲碳淬火實(shí)際晶粒度變化與原材料晶粒度及滲碳溫度-時(shí)間組合均無顯著相關(guān)。

筆者認(rèn)為，可能的原因包括：

1）鍛件原材料與后續(xù)滲碳淬火工藝狀態(tài)差異大。以深層滲碳為例，鍛件本體試樣奧氏體化保溫時(shí)間為8h，遠(yuǎn)低于后續(xù)滲碳奧氏體化保溫時(shí)間（≥60h），因此，用現(xiàn)行的通用標(biāo)準(zhǔn)（奧氏體保溫時(shí)間5~8h）定義的原材料晶粒度，來預(yù)測深層滲碳（保溫時(shí)間60~200h）淬火后的晶粒度，有明顯的局限性。

2）不同滲碳淬火參數(shù)組合下，溫度、時(shí)間以及AlN顆粒等影響因素對(duì)晶粒的交互作用較為復(fù)雜。一方面，奧氏體化溫度的提高和保溫時(shí)間的延長，均會(huì)導(dǎo)致晶粒度呈粗化趨勢。另一方面，對(duì)Al脫氧鋼，在稍高于滲碳溫度（約950℃）下，形成大量彌散分布的細(xì)顆粒狀A(yù)lN，會(huì)釘扎晶界運(yùn)動(dòng)，阻礙晶粒長大，然而在稍高于淬火溫度（約850℃）下，AlN顆粒會(huì)溶解、偏聚長大，失去對(duì)晶界的釘扎作用，進(jìn)而失去阻礙晶粒長大的作用[1]。目前，在國內(nèi)外材料和熱處理領(lǐng)域，從冶煉、鍛造到熱處理全流程，尚未建立基于彌散分布的顆粒狀A(yù)lN的穩(wěn)定工藝模型。這些工作，超過了本文的研究范疇，不做詳細(xì)討論。

5 結(jié)束語

綜上所述，18CrNiMo7-6鋼滲碳淬火奧氏體晶粒度粗化趨勢概述如下：

1）在滲碳直接淬火模式下，940℃保溫達(dá)到70h后，晶粒粗化至2.5級(jí)。

2）在滲碳再加熱淬火模式下，940℃保溫達(dá)到150h后，晶粒粗化至4.5級(jí)。

3）從細(xì)化晶粒角度，再加熱模式優(yōu)于直接淬火模式。

4）用現(xiàn)行的通用標(biāo)準(zhǔn)定義的原材料晶粒度，來預(yù)測深層滲碳淬火后的晶粒度，有明顯的局限性。