步履式雙導梁架橋機架設小曲線、大坡度聲屏障T梁

謝帶偉

摘 ? ?要：貴陽樞紐小碧聯絡線T梁關堰左線特大橋第15#～31#墩采用現澆聲屏障梁，且位于600小曲線，30‰的大坡度上，根據架橋機的性能，如何順利的解決聲屏障梁的架設。

關鍵詞：運梁車偏載;小曲線喂梁;3#柱提梁處理

1 ?工程概況

貴陽樞紐小碧聯絡線關堰左線特大橋，線路坡度為30‰，最小曲線半徑600m，第15#～31#墩的梁型采用通橋（2012）2109聲屏障T梁。

2 ?施工難點

（1）運梁車在30‰大坡度線路上運梁時，受坡度影響，主車偏載，運梁車負荷過大，影響設備運轉安全，且在提梁時同樣受坡度影響，前后天車吊梁時存在較大的偏載現象。

（2）根據通橋（2012）2109梁型，梁體預制時橋面板未施工完，須架設后在橋上進行現澆，同時由于坡度太大，后支腿伸長度不夠，導致架橋機提梁時，3#柱不能支撐在梁面上。

3 ?解決方案

3.1 ?施工設備

采用公鐵步履雙梁架橋機，該橋機采用三角桁架作主要承載受力構件單元（如縱導梁、橫導梁），單元間采用銷軸聯接。主導梁前端設置引導梁，重量輕，過孔安全可靠;采用步履過孔，橋機不需鋪設縱移軌道;采用支點游動支撐可適應小于40m不同跨徑橋梁安裝;采用鋪設橫移軌道實現全斷面架梁到位。公鐵步履雙梁架橋機主要由縱導梁總成、前輔助頂桿總成、前支腿總成、中支點裝置總成、后支點裝置總成、橫導梁縱移臺車總成、橫導梁總成、吊梁行車總成、前支腿橫移軌道總成、中支點橫移軌道總成、液壓系統總成、電器控制系統總成、發電機組等組成如圖1。

3.2 ?梁片運輸、起吊偏載解決方案

在梁片運輸過程中，受線路坡度影響，輪胎式運梁車前后承梁臺座高差84cm，經計算如圖2。

3%上坡轉換為角度為1.72[°]

垂直作用到運梁車上的力為：

P=cos1.72[×]180t=179.9t

則每臺運梁車上受垂直作用力為：

P=179.9/2=89.95t

后車受力為：

P后=89.95+0.1=90.05t

處理方案：將后車臺座拆除，在臺座基礎上焊接圓形支墩，支墩高45cm，控制運梁時梁片的坡度控制在15‰以內，既保證梁體的穩定，同時減輕主車的負荷，確保梁片運輸的要求。

同時在提梁時減輕后吊梁小時的負荷，為后續的3#柱的支撐解決方案提供技術基礎。

3.3 ?3#柱懸空吊梁可行性

根據橋機原有架設工況設計，在架梁時3#柱支撐于擋砟墻內側，而聲屏障梁的橋面板未澆筑完，3#柱支撐的位置無法承載如圖4。

根據架橋機的技術參數：行車：8.3t、橫導梁臺車：4.4t、梁重：180t（實際梁重150t）主梁：0.52t/m（單根）、前輔助頂桿：3.2t、后支點：4t 、后橫聯：0.7t 、發電機：2t 、控制室：2t 、前支腿：15t、前支腿橫移軌道：1.9t

傾翻力矩：

M傾=102.7[×]3.7+12.7[×]8.1+4[×]22.8+2.7[×]23.5+2[×]25.5+0.52[×]2[×]25[×]25/2

=1001.71t.m

平衡力矩：

M平=3.2[×]35.23+0.52[×]2[×]35.6[×]35.6/2+16.9[×]34.6=1356.5t.m

穩定系數：

[n=M平M傾=1356.51001.7=1.355>1.3]

結論：橋機提梁時穩定。

現場施工注意事項：前天車提梁時，勻速起吊，起吊過程中派專人到前支腿觀察，隨時注意前支腿在起吊過程中變化。

3.4 ?后車吊梁時措施可行性

（1）根據橋機設計檢算資料，后天車起吊時，3#柱最大的受力：

Q=40.4t

經計算采用6根6m長的350工字鋼當做扁擔支承于下方。

后支點底部橫梁截面為：

截面技術參數：IX=23254cm4 ?WX=1453cm3

橫梁所受彎矩為：M=Pa=40.4×0.6=24.24tm

橫梁強度：

[σx=MWx=24.24×1041453=166<[σ]=176]

強度計算滿足使用要求

（2）施工注意事項。擺放工字鋼時，注意工字鋼的水平度，左右兩側必須抄墊密實，防止出現傾斜。

3.5 ?喂梁時處理方案

因橋面板未施工完，運梁車的運行有效寬度受限，為確保在600m的小曲線上能夠將喂進去，采用架橋機整機橫移的方案，采用架橋機來對位運梁車。

通過論證，以上方案能夠滿足該施工環境下聲屏障T梁的架設。

參考文獻：

[1] 40-160公鐵步履架橋機使用說明書.

[2] 40-160公鐵步履架橋機計算資料.

[3] 新建貴陽樞紐白云至龍里北鐵路工程II標段施工組織設計.

[4] 關堰左線特大橋施工設計圖紙.