震動載荷下含瓦斯煤動力學(xué)特征

孔祥國，王恩元，李樹剛，胡少斌，鞠云強(qiáng)，李金鐸

(1.西安科技大學(xué) 安全科學(xué)與工程學(xué)院，陜西 西安 710054; 2.教育部西部礦井開采及災(zāi)害防治重點實驗室，陜西 西安 710054; 3.中國礦業(yè)大學(xué) 安全工程學(xué)院，江蘇 徐州 221116; 4.河海大學(xué) 土木與交通學(xué)院，江蘇 南京 210098)

隨著煤礦開采深度的增加，地應(yīng)力、瓦斯壓力和瓦斯含量不斷增高，采場結(jié)構(gòu)也越來越復(fù)雜，應(yīng)力和瓦斯復(fù)合動力災(zāi)害日趨嚴(yán)重且復(fù)雜[1-2]。煤炭開采過程中，遠(yuǎn)場震源，如頂?shù)装鍞嗔鸦蚧顒印鄬踊罨驼饎臃排诘热斯_動行為均會產(chǎn)生動載，引發(fā)沖擊地壓或煤與瓦斯突出，甚至使得發(fā)生災(zāi)害的臨界指標(biāo)參數(shù)降低[3-5]。當(dāng)動載荷較小時，不會引起煤巖體宏觀破壞，但有瓦斯的異常放散[2]，筆者將此類動載稱之為震動載荷，研究震動載荷下含瓦斯煤體的動力學(xué)特性。

關(guān)于煤巖動力學(xué)特性的研究，主要借助霍普金森壓桿試驗系統(tǒng)，前人不斷對霍普金森壓桿系統(tǒng)進(jìn)行改造以滿足不同試驗的要求，測試了多種煤巖動力學(xué)特性，為后續(xù)研究奠定了堅實的基礎(chǔ)[6-8]。國外作者較早地開展了煤巖動力學(xué)特性測試，KLEPACKO J R等[9]研究了準(zhǔn)靜態(tài)載荷和沖擊載荷下煤的動力學(xué)特性，OLSSON W A[10]發(fā)現(xiàn)了巖石強(qiáng)度應(yīng)變率效應(yīng);宮鳳強(qiáng)等[11]測試了一維動靜組合加載下砂巖的動力學(xué)特性，發(fā)現(xiàn)相同應(yīng)變率下巖石對外界沖擊的響應(yīng)受軸壓比影響很大，動態(tài)沖擊強(qiáng)度隨軸壓比的增加表現(xiàn)出先增加后減小的趨勢;夏開文和姚偉[12]利用具有預(yù)加載裝置的分離式霍普金森壓桿系統(tǒng)研究了巖石在不同預(yù)拉伸應(yīng)力下的拉伸強(qiáng)度，結(jié)果顯示動態(tài)拉伸強(qiáng)度和總拉伸強(qiáng)度隨著加載率的增加而增加，表現(xiàn)出明顯的率相關(guān)性;朱晶晶等[13]使用大直徑SHPB 試驗裝置，測試了循環(huán)沖擊下花崗巖的動力學(xué)特性，變形模量和峰值應(yīng)力均隨著循環(huán)作用次數(shù)的增加而減小，但屈服應(yīng)變相應(yīng)增加;金解放等[14]分析了循環(huán)沖擊下軸壓和圍壓對砂巖能量耗散的影響，單位體積吸收能隨平均應(yīng)變率的增加而線性增加，當(dāng)圍壓從低到高增加過程中，二者間擬合斜率隨軸壓的增加變化關(guān)系為“增加—基本不變—減小”;為了進(jìn)一步闡釋動靜組合加載下巖石動力學(xué)機(jī)制;李夕兵等[15]結(jié)合統(tǒng)計損傷模型和黏彈性模型，建立了一維和三維動靜組合加載本構(gòu)模型，并通過試驗結(jié)果進(jìn)行擬合驗證，從本質(zhì)上解釋了巖石動力學(xué)特性。

巖石動力學(xué)特性研究相對較早且成果豐富，煤體動力學(xué)主要基于巖石動力學(xué)而進(jìn)一步發(fā)展。單仁亮等[16]研究了云駕嶺礦無煙煤的動力學(xué)特性，發(fā)現(xiàn)初始彈性模量、屈服強(qiáng)度和極限強(qiáng)度均隨著應(yīng)變率的增加而提高;為了進(jìn)一步完善煤體動力學(xué)，劉曉輝等[17]研究了不同應(yīng)變率下煤樣破壞模式，煤樣在低應(yīng)變率下多呈軸向劈裂破壞，高應(yīng)變率下呈現(xiàn)出壓碎破壞;馮俊軍等[18]研究了動載荷下煤樣的能量耗散機(jī)制，發(fā)現(xiàn)能量耗散與入射能和動態(tài)壓縮強(qiáng)度呈正相關(guān)，說明試樣破壞過程中高應(yīng)力導(dǎo)致高能量釋放;為了揭示煤體動力學(xué)作用機(jī)制，高文蛟等[19]提出了無煙煤單軸沖擊強(qiáng)度理論，確定了動力學(xué)參數(shù)之間的定量關(guān)系，揭示了無煙煤多孔介質(zhì)在沖擊載荷下破壞機(jī)理;付玉凱等[20]運用彈塑性理論，建立了煤的損傷體-黏彈性本構(gòu)模型，發(fā)現(xiàn)煤的動力學(xué)特性對高應(yīng)變率較敏感;考慮到元件型模型解的不唯一性，王登科等[21]建立了煤的強(qiáng)度型統(tǒng)計損傷本構(gòu)模型，能夠有效地描述煤體動態(tài)破壞過程的力學(xué)特性。劉少虹等[22-23]分析了動靜加載下煤的破壞特性，認(rèn)為靜載是改變原始裂隙的數(shù)量和裂隙尖端的蓄能，而動載使裂隙發(fā)生擴(kuò)展進(jìn)而破壞，煤巖體結(jié)構(gòu)和動靜載相互作用是誘發(fā)動力災(zāi)害的關(guān)鍵;相對于巖石賦存環(huán)境，煤層經(jīng)常存在于富含瓦斯的環(huán)境之中，瓦斯對煤體動力學(xué)特性影響不可忽略，而這方面研究相對較少，因此含瓦斯煤動力學(xué)特性急需開展研究以進(jìn)一步完善煤巖體動力學(xué)機(jī)制。

筆者主要開展震動載荷下含瓦斯煤動力學(xué)特性研究，考慮軸向靜載、圍壓、瓦斯壓力和動載荷沖擊速度4個因素對含瓦斯煤動力學(xué)特征的影響，分析震動載荷下含瓦斯煤未宏觀破裂時所表現(xiàn)的動力學(xué)特性，主要研究了含瓦斯煤峰值強(qiáng)度和峰值應(yīng)變隨各種因素的變化關(guān)系，并進(jìn)一步分析了震動載荷下含瓦斯煤應(yīng)變率效應(yīng)，確立了峰值強(qiáng)度和峰值應(yīng)變與應(yīng)變率的關(guān)系，有助于揭示含瓦斯煤動力學(xué)機(jī)制。

1 試驗系統(tǒng)、試樣及測試原理

1.1 試驗系統(tǒng)

在前人設(shè)計的霍普金森壓桿基礎(chǔ)上，自主建立了含瓦斯煤霍普金森壓桿系統(tǒng)(SHPB-GAS)，實現(xiàn)了含瓦斯煤動力學(xué)特征測試的目標(biāo)。含瓦斯煤霍普金森壓桿系統(tǒng)主要由軸向靜載加載子系統(tǒng)、圍壓加載子系統(tǒng)、瓦斯充放子系統(tǒng)、動載荷加載子系統(tǒng)、超動態(tài)應(yīng)變采集子系統(tǒng)、紅外測速子系統(tǒng)、氣動發(fā)射裝置、緩沖裝置和抽真空系統(tǒng)等組成。含瓦斯煤霍普金森壓桿系統(tǒng)示意簡圖如圖1所示，該系統(tǒng)最主要組成是軸向靜載子系統(tǒng)和動載荷加載子系統(tǒng)的主要桿件部分，分別是撞擊桿(φ100 mm×40 cm)、入射桿(φ100 mm×5 m)和透射桿(φ100 mm×3 m),桿件均采用30Crmosini2a鋼材制作，彈性模量210 GPa，縱波傳播速度為5 100 m/s。

圖1 含瓦斯煤霍普金森壓桿實驗系統(tǒng)Fig.1 SHPB-GAS experimental system

1.2 試樣特征

此次試驗所用煤樣均選自楊莊煤礦，根據(jù)煤巖動力學(xué)測試要求，制成φ100 mm×50 mm的試樣，經(jīng)過打磨將試樣兩端平行度控制在0.02 mm公差范圍內(nèi)。為了減少試樣的離散性，事先測試試樣的波速并選擇密度相近的試樣進(jìn)行試驗，試驗時在試樣兩端涂抹黃油以減少摩擦效應(yīng)。所選試樣的基本物理參數(shù)見表1。

表1 試樣基本物理參數(shù)及試驗結(jié)果
Table 1 Physical parameters of coal and experimental results

序號密度/(kg·m-3)軸向靜載/MPa圍壓/MPa瓦斯壓力/MPa沖擊速度/(m·s-1)應(yīng)變率/s-1峰值強(qiáng)度/MPa峰值應(yīng)變11 4241.551.005.23154.1559.780.014 021 2473.051.005.23163.3775.700.014 531 3555.051.005.23170.2184.870.016 541 4777.051.005.23182.4387.220.019 951 2909.051.005.23245.6791.470.020 261 2855.021.005.23178.1152.780.020 071 2935.031.005.23177.0961.190.015 581 4875.061.005.23157.8777.830.014 591 3395.071.005.23153.3585.400.014 0101 3555.091.005.23143.2697.120.013 4111 4265.060.255.23166.3187.710.014 4121 2955.060.505.23160.7984.560.014 6131 4535.060.755.23156.0679.920.012 9141 3015.061.255.23136.3167.750.015 9151 3205.061.505.23139.6567.840.014 2161 3905.061.002.2978.8042.800.007 0171 3065.061.003.27121.6058.170.011 8181 4475.061.004.25135.3973.040.012 5191 3135.061.006.20180.7367.130.015 3

1.3 測試原理及過程

含瓦斯煤動力學(xué)測試原理與一維動載試驗原理相同，仍是基于一維應(yīng)力波假定和應(yīng)力均勻化假設(shè)。試驗過程中，將加工好的試樣放入試驗腔體，通過軸向靜載子系統(tǒng)將軸向靜載加載到預(yù)設(shè)壓力;通過圍壓加載子系統(tǒng)向試樣環(huán)向方向均勻的施加圍壓;關(guān)閉充氣管路上的閥門，將放氣管路與真空泵相連，進(jìn)行4 h抽真空;關(guān)閉真空泵及放氣管路上閥門，打開氣瓶減壓閥及充氣管路閥門向試樣內(nèi)充入一定壓力瓦斯，吸附4 h，待吸附平衡后關(guān)閉充氣管路;啟動空氣壓縮機(jī)使氣動發(fā)射裝置內(nèi)壓縮空氣達(dá)到相應(yīng)壓力，設(shè)置紅外測速子系統(tǒng)和超動態(tài)應(yīng)變子系統(tǒng)到預(yù)觸發(fā)界面;待準(zhǔn)備工作全部做好，啟動氣動發(fā)射裝置將撞擊桿發(fā)射撞擊入射桿，同時打開放氣管路卸掉瓦斯，紅外測速子系統(tǒng)會自動觸發(fā)并測定撞擊桿速度，超動態(tài)應(yīng)變子系統(tǒng)通過貼于入射桿和透射桿上的應(yīng)變片采集含瓦斯煤動力學(xué)實驗過程中的應(yīng)力波信號，如圖2所示。

圖2 采集到的應(yīng)力波波形Fig.2 Collected stress wave

撞擊桿撞擊入射桿，形成應(yīng)力波在入射桿中傳播，當(dāng)入射波到達(dá)入射桿與試樣的接觸界面，一部分被反射，另一部分進(jìn)入試樣傳播，到達(dá)試樣與透射桿接觸界面又發(fā)生反射和透射，應(yīng)力波在入射桿、試樣和透射桿中傳播會經(jīng)過多次反射和透射。相比應(yīng)力波脈沖長度，試樣長度足夠小，一般地認(rèn)為應(yīng)力波反射一個卸載波(反射波)到入射桿和經(jīng)過試樣透射一個加載波(透射波)到透射桿，試樣應(yīng)力即達(dá)到平衡。因此，在對應(yīng)力波信號進(jìn)行處理時，通過3波分離的方法只選取第1個入射波、反射波和透射波(圖2)進(jìn)行計算。

基于一維應(yīng)力波假定和應(yīng)力均勻化假設(shè)，可推導(dǎo)出試樣的平均應(yīng)變率、應(yīng)變和應(yīng)力：

(1)

(2)

(3)

式中，C為應(yīng)力波在彈性桿中傳播的速度;L0為試樣長度;E為彈性桿的彈性模量;A為彈性桿截面積;A0為試樣截面積;t為應(yīng)力波脈沖持續(xù)時間。

2 含瓦斯煤動力學(xué)測試結(jié)果

為了分析軸向靜載、圍壓、瓦斯壓力和動載荷分別對含瓦斯煤動力學(xué)特征的影響，采用控制變量法分別研究了不同加載條件下的應(yīng)力應(yīng)變曲線、峰值強(qiáng)度和峰值應(yīng)變與各種因素的關(guān)系，測試結(jié)果見表1。

2.1 應(yīng)力-應(yīng)變曲線特征分析

震動載荷作用下，不同軸向靜載、圍壓、瓦斯壓力和震動載荷下含瓦斯煤應(yīng)力應(yīng)變曲線分別如圖3所示。不同加載條件下含瓦斯煤震動應(yīng)力應(yīng)變曲線基本相似，相比靜態(tài)加載應(yīng)力應(yīng)變曲線，含瓦斯煤震動應(yīng)力應(yīng)變曲線沒有壓密期，在初始變形階段，應(yīng)力隨應(yīng)變線性增加，表現(xiàn)為彈性變形，這是因為震動載荷作用下，動載作用時間較短，煤體很快被壓實并進(jìn)入彈性變形期;隨著應(yīng)變增加，煤體應(yīng)力增加到一定程度會有所放緩，之后又快速增加，呈現(xiàn)出“躍進(jìn)”特性，這一特性可能與炭在晶體微破裂中的作用有關(guān)，類似于低碳鋼[16];隨著應(yīng)變的進(jìn)一步增加，應(yīng)力達(dá)到峰值，然后降低，在最后階段，應(yīng)力應(yīng)變曲線出現(xiàn)“回彈”現(xiàn)象[18]，一般認(rèn)為發(fā)生回彈是峰后彈性能釋放引起的，說明發(fā)生明顯回彈的試樣在動載作用后仍具有承載能力，在震動載荷作用下，煤樣內(nèi)部僅發(fā)生了微損傷而沒有表現(xiàn)出宏觀破壞。由圖3(a)可知，不同軸向靜載下線彈性階段斜率受試樣離散性影響較大，圖3(b)和(d)顯示含瓦斯煤的彈性模量隨著有效圍壓和動載荷沖擊速度增加而增大;而圖3(c)顯示含瓦斯煤彈性模量隨瓦斯壓力增加而減小。

圖3 不同加載條件下含瓦斯煤震動應(yīng)力應(yīng)變曲線Fig.3 Stress-strain curves of gas-bearing coal under different compositive loading conditions

圖4 含瓦斯煤動態(tài)強(qiáng)度與各因素的關(guān)系Fig.4 Relationships between dynamic strength of gas-bearing coal and various factors

圖5 震動載荷下含瓦斯煤峰值應(yīng)變與各因素關(guān)系Fig.5 Relationships between peak strain of gas-bearing coal and various factors under shock load

2.2 峰值強(qiáng)度特征

震動載荷作用下，含瓦斯煤峰值強(qiáng)度與有效軸向靜載、有效圍壓和震動載荷沖擊速度的關(guān)系如圖4所示。由圖4(a)可知，在有效圍壓4 MPa和震動載荷沖擊速度5.23 m/s條件下，含瓦斯煤峰值強(qiáng)度與有效軸向靜載呈指數(shù)關(guān)系，在有效軸向靜載較低階段，峰值強(qiáng)度隨有效軸向靜載快速增加，當(dāng)有效軸向靜載達(dá)到一定值時，峰值強(qiáng)度基本維持在某個值附近，說明當(dāng)動載荷較小不足使煤體破裂時，有效軸向靜載有助于提高煤體抵抗外界載荷的能力;由圖4(b)可知，當(dāng)有效軸向靜載4 MPa和震動載荷沖擊速度5.23 m/s時，震動載荷作用下含瓦斯煤峰值強(qiáng)度隨有效圍壓呈線性增加的趨勢，擬合度高達(dá)0.996 5，這也很好地解釋了上覆巖層斷裂和斷層滑移引起的動載多造成臨空煤體和巷道變形破壞的現(xiàn)象，因為臨空煤體和巷道都有自由面，缺失圍巖的保護(hù)作用，在動載荷影響下，巷道幫部容易向自由面方向變形;由圖4(c)可知，當(dāng)有效軸向靜載4 MPa和有效圍壓5 MPa時，含瓦斯煤峰值強(qiáng)度隨沖擊速度先增加后減小，證明在沖擊速度較小范圍內(nèi)，動載強(qiáng)度有助于提高含瓦斯煤體的強(qiáng)度，表現(xiàn)出不易破壞的能力，當(dāng)動載超過一定值時，含瓦斯煤峰值強(qiáng)度將隨動載減小，易受外載荷擾動影響。

2.3 峰值應(yīng)變特征

震動載荷作用下，含瓦斯煤峰值應(yīng)變與有效軸向靜載、有效圍壓和動載荷沖擊速度的關(guān)系如圖5所示。由圖5(a)可知，當(dāng)有效圍壓5 MPa和震動載荷沖擊速度5.23 m/s時，含瓦斯煤震動峰值應(yīng)變隨有效軸向靜載呈線性增加關(guān)系，擬合度大0.920 1;由圖5(b)可知，當(dāng)有效軸向靜載5 MPa和震動載荷沖擊速度5.23 m/s時，震動載荷作用下含瓦斯煤的峰值應(yīng)變隨著有效圍壓的增加呈指數(shù)衰減，擬合度為0.958 6，說明圍壓限制了煤體變形，有效圍壓越大，變形越困難，因而峰值強(qiáng)度所對應(yīng)的煤體峰值應(yīng)變也越小，類似于靜態(tài)三軸加載峰值應(yīng)變隨軸壓和圍壓的變化規(guī)律[24];圖5(c)表明含瓦斯煤的峰值應(yīng)變隨沖擊速度呈拋物線關(guān)系，在試驗的沖擊速度范圍內(nèi)，峰值應(yīng)變隨沖擊速度呈增加的趨勢，但增加幅度逐漸減小，即處于拋物線的上升期。

3 討 論

3.1 含瓦斯煤峰值強(qiáng)度應(yīng)變率效應(yīng)

前述研究發(fā)現(xiàn)，震動載荷下含瓦斯煤動力學(xué)特征與有效軸向靜載、有效圍壓和動載荷沖擊速度具有一定的關(guān)系，但是不同條件下同一動力學(xué)參數(shù)卻不具有可比性。根據(jù)一維動靜載煤巖動力學(xué)特性可知，煤巖材料的應(yīng)變率效應(yīng)較強(qiáng)，應(yīng)變率是表征材料變形速度的一種度量，被廣泛用于材料動力學(xué)研究。因此，研究了不同有效軸向靜載、有效圍壓和動載荷沖擊速度加載條件下含瓦斯煤峰值強(qiáng)度的應(yīng)變率效應(yīng)，如圖6所示。由圖6(a)可知，不同有效軸向靜載下，含瓦斯煤峰值強(qiáng)度隨應(yīng)變率呈指數(shù)變化，在應(yīng)變率低水平階段時，峰值強(qiáng)度隨著應(yīng)變率增加而增加，說明煤體變形速率較小時，煤體裂隙被逐漸壓實以增強(qiáng)煤體的完整性，進(jìn)而增加其峰值強(qiáng)度;當(dāng)應(yīng)變率增加到一定值時，峰值強(qiáng)度基本穩(wěn)定在某個值附近，說明煤體變形存在一個臨界應(yīng)變率，超過這個值，煤體變形速率較快，煤體來不及反應(yīng)就發(fā)生破壞，峰值強(qiáng)度將幾乎不再增加，這一臨界應(yīng)變率可能與煤巖材料的本身特性及加載條件有關(guān)。由圖6(b)可知，不同有效圍壓條件下的含瓦斯煤震動的峰值強(qiáng)度也呈現(xiàn)明顯的應(yīng)變率效應(yīng)，峰值強(qiáng)度隨應(yīng)變率增加而減小，在應(yīng)變率140～180 s-1，基本呈線性減小。由圖6(c)可知，在應(yīng)變率80～180 s-1，不同沖擊速度下含瓦斯煤震動峰值強(qiáng)度隨應(yīng)變率增加而線性增加。

3.2 含瓦斯煤峰值應(yīng)變應(yīng)變率效應(yīng)

不同有效軸向靜載、有效圍壓和動載荷沖擊速度下，含瓦斯煤峰值應(yīng)變與應(yīng)變率關(guān)系如圖7所示。由圖7(a)可知，與含瓦斯煤峰值強(qiáng)度隨應(yīng)變率變化關(guān)系類似，不同有效軸向靜載下，含瓦斯煤峰值應(yīng)變與應(yīng)變率仍呈現(xiàn)指數(shù)關(guān)系，存在一個臨界應(yīng)變率，低于該值時，峰值應(yīng)變隨應(yīng)變率迅速增加;超過該應(yīng)變率，峰值應(yīng)變逐漸趨于穩(wěn)定。而圖7(b)顯示，不同有效圍壓條件下，除178.11 s-1異常點外，含瓦斯煤震動峰值應(yīng)變隨應(yīng)變率增加而線性增加。由圖7(c)可知，不同動載荷沖擊速度下峰值應(yīng)變隨應(yīng)變率增加也呈線性增加，擬合度0.952 4以上。

圖6 含瓦斯煤峰值強(qiáng)度應(yīng)變率效應(yīng)Fig.6 Strain rate effects of gas-bearing coal peak strength

圖7 含瓦斯煤峰值應(yīng)變應(yīng)變率效應(yīng)Fig.7 Strain rate effects of gas-bearing coal peak strain

總之，震動載荷下含瓦斯煤震動應(yīng)變率效應(yīng)闡釋了峰值強(qiáng)度和峰值應(yīng)變與應(yīng)變率的關(guān)系，使不同加載條件下的動力學(xué)指標(biāo)具有可比性，即只要加載條件變化造成應(yīng)變率改變，則含瓦斯煤峰值強(qiáng)度和峰值應(yīng)變就發(fā)生相應(yīng)變化。除了不同有效圍壓條件下峰值強(qiáng)度隨應(yīng)變率的關(guān)系，震動載荷下含瓦斯煤峰值強(qiáng)度和峰值應(yīng)變均隨著應(yīng)變先增加后趨于穩(wěn)定。

4 結(jié) 論

(1)震動載荷下，不同軸向靜載、圍壓、瓦斯壓力和動載荷沖擊速度條件下含瓦斯煤應(yīng)力應(yīng)變曲線基本相似，初始加載階段，應(yīng)力隨應(yīng)變線性增加，表現(xiàn)出明顯的線彈性特征;當(dāng)應(yīng)變增加到一定程度時，應(yīng)力應(yīng)變曲線呈現(xiàn)出“躍進(jìn)”特征，與炭在晶體微破裂中作用有關(guān);峰后彈性能釋放引起應(yīng)力應(yīng)變曲線出現(xiàn)“回彈”現(xiàn)象。

(2)含瓦斯煤峰值強(qiáng)度和峰值應(yīng)變隨有效軸向靜載、有效圍壓和動載荷沖擊速度表現(xiàn)出明顯的規(guī)律性。震動載荷作用下，含瓦斯煤峰值強(qiáng)度隨有效軸向靜載呈指數(shù)函數(shù)增加、隨有效圍壓呈線性增加，隨動載荷沖擊速度呈先增大后減小的規(guī)律;含瓦斯煤峰值應(yīng)變隨有效軸向靜載呈線性增加、隨有效圍壓呈指數(shù)衰減、隨動載荷沖擊速度增大而增加。

(3)震動載荷下，不同加載條件下含瓦斯煤動力學(xué)指標(biāo)表現(xiàn)出明顯的應(yīng)變率效應(yīng)。除了不同有效圍壓條件下峰值強(qiáng)度隨應(yīng)變率的關(guān)系，在應(yīng)變率低水平階段，含瓦斯煤峰值強(qiáng)度和峰值應(yīng)變均隨應(yīng)變率增加而增加，當(dāng)應(yīng)變率超過臨界應(yīng)變率，含瓦斯煤峰值強(qiáng)度和峰值應(yīng)變基本穩(wěn)定于某值附近。