350MW超臨界直流爐的燃燒優(yōu)化調整

田 超

（國家能源集團陜西富平熱電有限公司，陜西 渭南 711700）

1 超臨界直流鍋爐概況

本文選用上海電氣集團生產(chǎn)的SG-1131/25.73-M4422鍋爐，為超臨界參數(shù)變壓運行螺旋管圈直流爐，單爐膛、平衡通風、尾部雙煙道擋板調溫、π型緊身遮擋封閉、固態(tài)排渣、全鋼架懸吊結構。每臺爐配5臺中速磨煤機。燃燒設計煤種時4臺運行1臺備用。一臺鍋爐共配有5磨煤機、兩臺密封風機，密封風機對磨煤機傳動盤、拉桿、旋轉分離器和磨輥等處進行密封。[1]

1.1 燃燒器擺角對屏過吸熱量的影響

從表1和表2兩組數(shù)據(jù)說明，高位燃盡風（AGP）擺角對屏過吸熱量影響較大，燃燒器擺角對屏過吸熱量影響較小。在主汽溫度較低時，可通過AGP擺角向上擺動來提高屏過的吸熱量從而提高主汽溫度[2]。

1.2 上層燃燒器二次風對水冷壁壁溫及汽溫的影響

從表3、表4兩組試驗數(shù)據(jù)說明，在控制垂直水冷壁懸吊管壁溫時，開大上層磨的輔助風對火焰中心影響較大，有利于控制水冷壁超溫。

表1 燃燒器擺角對屏過吸熱量的試驗結果

表2 燃燒器擺角對屏過吸熱量的試驗結果

1.3 氧量標定試驗

對空氣預熱器入口氧量表進行了校驗，氧量校驗結果見表5，不同的三個工況下A側氧量表盤讀數(shù)比實測值平均偏低0.12個百分點，B側氧量平均偏低0.25個百分點，總體偏差不大。

表3 二次風對水冷壁壁溫及汽溫的試驗結果

表4 二次風對水冷壁壁溫及汽溫的試驗結果

表5 氧量校驗結果

1.4 排煙溫度標定試驗

在三個不同工況下對空氣預熱器出口排煙溫度進行了標定，排煙溫度標定結果見表6。

表6 排煙溫度標定實驗結果

1.5 一次風粉管風速測試試驗

一次風速過高，會推遲著火，引起燃燒不穩(wěn)定，甚至滅火。一次風率越大，為達到煤粉氣流著火所需熱量越大，達到著火所需時間越長[3]。同時，煤粉濃度也隨著一次風率的增大而降低，這對低揮發(fā)分或者難燃煤種是非常不利的。一次風率過小，煤燃燒初期可能氧量不足，揮發(fā)分析出時不能完全燃燒，也會影響著火速度。

1.6 煤粉細度調整試驗

本文研究的旋轉分離器為動靜組合式的，從研磨區(qū)送來的氣粉混合物進入分離器，首先通過靜止百葉窗，產(chǎn)生一定的切向速度，大的顆粒由于質量較大，直接回到回粉錐返回研磨區(qū)，其余煤粉氣流在曳引力帶動下進入轉子部分，通過調節(jié)轉子的轉速，使合格煤粉顆粒的離心力和氣流的曳引力平衡，而不合格的顆粒在離心力的作用下返回研磨區(qū)重磨。

煤粉細度的調整主要是通過調節(jié)折向門開度和改變分離器轉速來完成[2]。如果經(jīng)過調節(jié)，煤粉仍太細，則就需要減少磨輥彈簧的壓力；反之，煤粉仍很粗，則就需要加大磨輥彈簧壓力，以增加磨輥對煤層的碾磨緊力[3]。

1.7 干式排渣機進風門開度調整

在鍋爐負壓作用下，通過鋼帶輸渣機箱體外側風門進入一定量的冷空氣，使熱爐渣在輸送鋼帶上逐漸被冷空氣冷卻，爐膛漏風率在一定程度上明顯增大，所以在不同負荷下，對干式排渣機兩側風門進行調整后，實測鍋爐氧量平均降低0.21%，漏風量較風門調整前降低了55378.26Nm3/h，降幅較大。而主蒸汽減溫水量降低2.8t/h，一級減溫器入口溫度平均降低3.63℃，鍋爐排煙溫度平均降低0.84℃，引風機電流平均下降0.86A，電耗平均降低了8.01kW。試驗結果表明，在對干式排渣機各進風門開度調整后，在額定負荷下，干排渣漏風率降低了6.48%。

2 結語

影響燃燒調整的因素較多，本文通過此次試驗研究對比鍋爐主蒸汽溫度同比升高13.33℃，再熱蒸汽溫度同比升高12.2℃，排煙溫度同比降低15.36℃，再熱蒸汽減溫水流量同比降低0.24t/h.鍋爐排煙熱損失由5.879%下降到5.614%，固體未完全燃燒熱損失由0.532%下降到0.201%，鍋爐熱效率也由92.380%上升到94.870%，提高了鍋爐燃燒的經(jīng)濟性。在耗電方面，通過對比燃燒調整前后試驗發(fā)現(xiàn)：調整前引風機平均電流為334.27A，而調整后電流為326.06A，每小時節(jié)電146.56°。該機組按照全年滿負荷運行7000h計算可得：146.56kwh×7000h×0.24元=24.62萬元，通過鍋爐燃燒調整后該機組每年可為電廠節(jié)省24.62萬元，本次優(yōu)化調整實驗具有一定的可行性，值得推廣。