唐旭東
(中國石化廣州分公司,廣州 510726)
目前,各裝置排放氣除少部分回收外,其余全部排入化工區(qū)火炬氣管網。化工區(qū)主火炬系統(tǒng)Y-4501負責各主體裝置火炬氣處理任務,主火炬設計最大處理能力為615 t/h,無煙燃料按最大能力10%設計。化工區(qū)火炬氣管網排放氣典型組成情況見表1。

表1 廣州石化化工區(qū)火炬排放氣典型組成

續(xù)表
由表1可以看出,化工區(qū)火炬氣中惰性氣體為氮氣,其他可燃氣主要為氫氣和甲烷,其中氫氣體積分數10%~20%,基本不含硫、水。經統(tǒng)計并測算,平均分子量26.98、體積流量2 750 m3/h、質量流量3.312 t/h,有效熱值約8.37 MJ/m3,等效天然氣量為647 m3/h,目前這些可燃氣主要通過火炬燃燒的方式進行排放處理。這些火炬氣若回收用于燃料氣,相當等效于燃燒標準煤約785 kg產生的熱量,若按一年8 000 h計算,相當于節(jié)約標準煤約6 280 t/a。
A公司火炬氣回收項目2008年投用。據介紹,火炬氣回收并網后,對裂解爐NOx排放和熱場分布無大的影響。壓縮機能力為3×1 t/h,兩開一備,回收火炬氣1~2 t/h,選用螺桿壓縮機,根據火炬氣量選擇壓縮機運行模式。但由于機組冷卻采用柴油噴淋,導致燃料氣管網中經常有柴油積累,需定期排放處理,工作量較大,并影響爐子燒嘴燃燒。
B公司火炬氣回收系統(tǒng)利舊1臺10 190 m3濕式氣柜,1臺螺桿壓縮機(900 m3/h),在氣柜出入口都裝有過濾設施,在壓縮機入口設有汽液分離罐?;厥?.1~0.5 t/h火炬氣,其中20%回收氣并入燃料氣管網自用,其余送往全廠瓦斯管網。火炬氣占裂解燃料氣比例3%~5%,火炬氣中氮氣體積分數在50%~60%之間,對裂解爐NOx排放和熱場分布無不良影響。但濕式氣柜投用后效果不理想。
壓縮機和氣柜是火炬氣回收系統(tǒng)中非常重要的設備,其選型直接關系到整個工藝方案是否可行,為此,特比選相關方案。
儲氣柜按密封介質分為濕式和干式。濕式氣柜隨儲氣柜塔節(jié)的增減而改變,壓力是波動的,干式氣柜壓力穩(wěn)定;濕式氣柜柜內氣體濕度大,出口燃氣含水量高,而干式氣柜儲存氣體干燥;濕式氣柜需要保溫,蒸汽用量大,而干式氣柜雖也有蒸汽管加熱,但耗熱量少;濕式氣柜空間利用率低,占地面積較大,而干式氣柜儲氣空間大,占地面積小;使用壽命方面,干式氣柜50年,明顯長于濕式氣柜的30年;抗震等性能方面,濕式氣柜由于水槽上部塔節(jié)為浮動結構,易造成塔體傾斜,產生導輪錯動、脫軌、卡住等現(xiàn)象,而干式氣柜活塞不受強風和冰雪影響;在氣柜的基礎處理方面,濕式氣柜因水槽內水量大,在軟土地基上建罐需進行基礎處理,而干式氣柜自重輕,地基處理簡單;但在罐體耗鋼量、罐體造價和安裝精度要求方面,濕式氣柜則明顯低于干式氣柜。
綜上所述,干式氣柜性能更加優(yōu)越,可以彌補濕式柜的缺點,特別是近10年來,干式氣柜在國內各大石化企業(yè)火炬氣回收系統(tǒng)上得到了廣泛的應用[2-3]。
壓縮機主要有迷宮機(又稱往復式)、螺桿機和液環(huán)機3種,是火炬氣回收裝置中重要設備,需要對相關介質具有很好的適應能力,故障率要低。壓縮機的選擇因火炬氣的流量和組成波動大比較困難,需要對火炬氣的流量和組成進行長期測定[4]。
在火炬回收系統(tǒng)上,迷宮式和螺桿式壓縮機均可以應用,結合廣州石化化工區(qū)裝置火炬氣的組成特點,經過反復對比,最終選用螺桿式壓縮機,主要考慮是:
1)在廣州石化化工區(qū)裂解裝置已有1套運行了10年的火炬回收系統(tǒng),采用的是螺桿壓縮機,運行狀態(tài)很好。廣州石化對螺桿壓縮機的操作、管理成熟、檢修經驗豐富。
2)螺桿壓縮機結構簡單,維護方便。無迷宮式壓縮機吸排氣閥、活塞環(huán)等影響設備長周期運行的易損件。
3)螺桿壓縮機的備件儲備量少,積壓和占用資金較少。
4)螺桿壓縮機檢維修費用較低,檢修時需要更換的易損件少。
5)由于化工區(qū)各裝置火炬氣組成變化較大,而同等參數下,螺桿機比迷宮機的單機壓比大,排氣受背壓影響較小,流量和壓力基本不受氣體分子量的影響。因此,有利于設備穩(wěn)定運行。
6)化工區(qū)火炬氣在裝置事故狀態(tài)下攜帶大量乙烯、丙烯、丁二烯等烯烴類物料,容易發(fā)生自聚。尤其是裂解排出氣體在壓縮過程中容易在氣閥和活塞環(huán)聚合堵塞,影響機組運行。螺桿式壓縮機對帶有顆粒的氣體和污染不敏感,特別適合有聚合傾向的火炬氣氣體。
經過調研比選,廣州石化決定在化工區(qū)聚丙烯(一)裝置南面空地建設化工區(qū)回收火炬氣為可燃氣項目。裝置于2018年11月底建成投用。
總體而言,裝置投產以來運行平穩(wěn),管網火炬氣基本得到回收,達到預期目的。截至2019年6月底,裝置已安全平穩(wěn)運行7個月,氣柜隨著氣量大小浮動自如,標桿在5~12米范圍內波動,兩臺壓縮機按控制程序交替開停。2019年5月13日至17日共4天的裝置標定數據表明,火炬氣回收系統(tǒng)平均回收氣量為2 500 m3/h,正常生產情況下的化工區(qū)火炬氣基本可以全部回收,外送入燃料氣管網,對下游各燃燒爐NOx排放和熱場分布無不良影響。
1)運行壓力無法達到要求
在試運行過程中,原有火炬系統(tǒng)缺少火炬水封罐液位顯示和控制手段,水封壓力達不到運行要求,造成裝置氣柜不能正常進氣。經研究發(fā)現(xiàn),主要原因是現(xiàn)有火炬系統(tǒng)火炬氣水封罐實際水封壓力2.6~3.0 kPa,低于水封罐資料設計壓力4.0 kPa(6.0 kPa),火炬氣總管的壓力在2.0~2.5 kPa,低于操作壓力3.0 kPa;氣柜工作壓力是2.42 kPa,管道摩阻約0.35 kPa,總管壓力低于氣柜工作壓力+管道摩阻,導致活塞無法升起,氣柜不能正常進氣。
因此,采取了以下措施:①增加火炬水封罐溢流管U型彎高度,相當于提高溢流高度,先增加水封罐液位,達到提高火炬壓力的目的。②增加主火炬水封罐液位遠傳指示和進水、出水調節(jié)閥,自動控制水封罐液位,達到穩(wěn)定火炬管網壓力的目的,同時增加主火炬處的管網壓力遠傳指示。③完善氣柜控制方式,防止儲氣反竄回火炬總管。必要時修改聯(lián)鎖邏輯控制方式。
上述措施實施后,裝置操作系統(tǒng)與火炬氣管網系統(tǒng)壓力基本平衡,回收裝置與火炬氣管網均運行平穩(wěn)。
2)氮氣消耗量高于設計值
氮氣實際消耗(220 m3/h)比設計值(40 m3/h)偏差大。針對氮氣用量遠超設計值的問題,目前研究出了兩種改造方案,一是壓縮機進端氮氣支路添加2 mm孔板,二是壓縮機進端氮氣支路添加截止閥,開機后僅需要做一次性調整,之后可以長久維持不變。改造計劃在2019年內完成。
3)裝置排放量無監(jiān)控
雖然化工區(qū)火炬氣得到回收,但是由于各裝置排出的火炬氣是混合后進入氣柜回收,因此在實際操作中,當某套裝置異常排放火炬氣時,裝置操作人員無法及時知曉該裝置的排放量,從而導致火炬氣回收裝置的生產操作始終處于被動狀態(tài),加強各裝置放火炬的界區(qū)閥監(jiān)控才能為裝置贏得調控時機。
4)機組電耗高
火炬氣回收裝置電耗較高,需要優(yōu)化螺桿機運行狀態(tài),以延長機組使用壽命,降低能耗。
廣州石化化工區(qū)火炬氣回收為可燃氣項目投用后,提升了企業(yè)經濟、環(huán)保等諸方面效益。
1)經濟效益方面
若按標準油折算:回收火炬氣約為2 750 m3/h,有效熱值約為8.37 MJ/m3,等效于燃燒標準油約550 kg/h產生的熱量,按一年360天計算,相當于標準油約4 752 t/a。同時,消滅火炬后可節(jié)省1.0 MPa蒸汽消耗1~2 t/h,按飽和蒸汽進行計算,燃燒鍋爐的轉換效率按60%計算(每年360天運行),相當于節(jié)省標準油1 088~2 000 t/a。
該項目一年內回收的能量相當于標準油5 840~7 000 t。根據目前統(tǒng)計分析,2019年3月項目效益為49萬元,4月55萬元,推測年度效益為600萬元左右。
2)環(huán)境效益方面
碳減排方面。從火炬排放角度講回收火炬氣并沒有減少排放,回收的氣體作為可燃氣體進行燃燒,主要是回收其能量。
從等效能量方面考慮?;鹁鏆? 750 m3/h,有效熱值約為8.37 MJ/m3,等效于燃燒標準煤約785 kg/h產生的熱量,相當于標準煤約6 780 t/a(每年360天運行計)。燃燒此部分標準煤會產生CO2約21 690 t/a,燃燒回收后的火炬氣相當于減少了廣州石化標準煤的使用量。
3)社會效益方面
廣州石化化工區(qū)域地處珠三角腹地,周邊高速公路、鐵路和居民區(qū)密布,該項目的投用已極大改善了周邊大氣環(huán)境,造福周邊百姓,提升了企業(yè)環(huán)保形象。
廣州石化公司化工區(qū)以往每年排放大量火炬氣,造成能源浪費和環(huán)境污染。經過調研和技術論證,完成了化工區(qū)火炬氣回收裝置建設,裝置投用后運行平穩(wěn),外送的燃料氣對下游各燃燒爐NOx排放和熱場分布無不良影響。該項目不僅解決了燃燒火炬氣帶來的環(huán)境污染問題,而且還創(chuàng)造了一定的經濟效益,同時為廣州石化打造中國華南區(qū)域創(chuàng)新、環(huán)保示范基地,成為石化企業(yè)在節(jié)能減排、環(huán)境保護領域的標桿做貢獻。