油漆廢渣化學鏈氣化特性及動力學行為

張 杰， 張 博， 郭 偉， 伍 松， 謝 濤， 楊伯倫， 吳志強

(西安交通大學 化學工程與技術學院 陜西省能源化工過程強化重點實驗室,陜西 西安 710049)

據中國生態環境部發布的《2019年全國大、中城市固體廢物污染環境防治年報》顯示，2018年中國200個大、中城市一般工業固體廢物產生量為1.55×109t，工業危險廢物產生量為4.643×107t[1]。高濃度有機廢渣、市政污泥、餐廚垃圾、油漆廢渣等有機固體廢物處置不當將會污染土壤、影響氣候并對生態環境造成難以估量的破壞[2-3]。油漆廢渣作為一種組分復雜的有機化合物，與一般有機固體廢物相比，對人體和環境造成的危害更加嚴重[4]。油漆廢渣是汽車進行噴漆時，部分油漆擴散在空中形成“漆霧”，漆霧在水槽中被水吸收再通過絮凝劑凝聚形成塊狀漆渣[5]。其化學成分一般包含樹脂、有機顏料、TiO2及氧化鐵紅等無機顏料、溶劑、添加劑和水。在油漆廢渣中芳香烴含量超過60%(質量分數)，各種醇醚和苯類物質質量分數約為20%[6]。2019年《國家危險廢物名錄(修訂稿)》中將油漆廢渣列為HW12染料、涂料廢物[7]。油漆廢渣雖然被視為有害物質，但其中也富含TiO2等無機顏料。作為一種不可再生的金屬氧化物，TiO2不僅是當今性能最好的白色顏料，還具有優異的導電性能。為此，高效回收油漆廢渣中的TiO2，進行再利用，是實現油漆廢渣無害化和資源化處理的重要需求。

常規油漆廢渣處理技術主要有填埋、回收利用、熱解及焚燒等熱化學手段[4]。填埋法不僅占用大量土地而且對環境造成一定污染。回收利用法一般是將油漆廢渣與新鮮油漆混合進行再生，或者將油漆廢渣作為添加劑加入到如水泥等建筑材料中提升材料性能，但該法一般只能處理一種特定的油漆廢渣，不能處理多種混合漆渣[8]。焚燒法處理油漆廢渣會產生一定量的二噁英等有害氣體，而熱解法處理油漆廢渣能產生可燃氣體，但是難以回收油漆廢渣中有價值的金屬物質[9]。上述技術對油漆廢渣難以進行完全的無害化、資源化處理。相比于熱解及焚燒，化學鏈燃燒以及化學鏈氣化技術在處理有機固體廢棄物方面得到了相關學者的關注。化學鏈燃燒是指通過載氧體在燃料反應器和空氣反應器之間進行循環實現燃料的燃燒，燃料不與空氣直接接觸，由載氧體將氧傳遞到燃料中。而化學鏈氣化是由化學鏈燃燒發展而來，通過控制載氧體的供氧量，在燃料反應器中將反應物轉化為合成氣或富產氫氣[10]。Niu等[11-12]對化學鏈燃燒技術處理污泥進行了研究，結果表明，在流化床反應器中以赤鐵礦作為載氧體進行污泥化學鏈燃燒，污泥中66.81%～69.30%(摩爾分數，下同)的磷經過化學鏈燃燒后富集在飛灰中；相比于污泥燃燒灰中1.97%的有效磷，污泥化學鏈燃燒飛灰中的有效磷在3.82%～4.02%之間，化學鏈燃燒技術在處理污泥并有效回收磷方面具有很大的潛力。王璐璐等[13]對高硫石油焦化學鏈氣化制合成氣及回收硫磺的系統展開模擬研究時發現，石油焦進行化學鏈氣化不僅會產生一定量的合成氣，而且系統在H2S/SO2摩爾比為2的最佳工況下硫磺回收率在93.6%～94.9%之間。鑒于此，將化學鏈氣化技術用于油漆廢渣的回收處理，通過篩選適宜的載氧體將油漆廢渣中的有機物進行轉化，同時對油漆廢渣中的TiO2等金屬氧化物進行分離回收，是一種較為可行的處置方式。如采用Fe2O3為載氧體，Fe2O3反應后轉變為Fe3O4，從而通過磁性分離裝置可對油漆廢渣中的TiO2進行回收。

目前，化學鏈技術處理煤、生物質等碳基固體燃料方面的研究主要聚焦于載氧體的設計及反應器的開發[14]。安梅等[15]以CuFe2O4為載氧體對羊腸煤的化學鏈氣化進行了探究，發現CuFe2O4在反應中不僅能夠提供晶格氧還能催化分解CO2，具有良好的反應活性和催化活性。鞏明鑫等[16]對煤焦油化學鏈熱解進行了Aspen Plus模擬，發現在900 ℃、載氧體/煤焦油摩爾比為5.2、操作壓力0.75 MPa、反應時間3 s時炭黑的產率最大。而化學鏈轉化處理有機固體廢物的研究則主要關注處理過程的產物分布、最優工況的操作條件及動力學行為。劉永強等[17]將銅基載氧體與可燃固體廢棄物進行化學鏈燃燒，研究發現聚乙烯、廚余等可燃固體廢物主要在200～500 ℃進行熱分解，生成CH4、H2和CO等可燃氣體；同時也證明了Cu80Si950載氧體是一種轉化率好、穩定性高的適用于固體廢物化學鏈燃燒的載氧體。Chen等[18]研究了城市生活垃圾化學鏈燃燒、氣化過程中鎘遷移轉化規律，結果表明，銅基載氧體和鐵基載氧體在850 ℃下均可將元素鎘轉化為氧化鎘，經過5次循環的化學鏈氣化后載氧體中鎘質量分數由7.1 mg/kg增加到33.3 mg/kg，對鎘的平均捕集效率為85%。Pimenidou等[19]對地溝油化學鏈重整制氫進行了研究，發現在蒸汽/碳體積比為4、溫度為600～700 ℃的最優條件下H2產量最高。Wang等[20]在研究塑料垃圾化學鏈燃燒時發現，最佳操作參數為反應溫度900 ℃、供氧比為2.5(摩爾比)、流化氣由體積分數40%的水蒸氣和60%的N2組成；在研究塑料垃圾化學鏈燃燒動力學時，對基于熱重分析儀進行的非等溫熱解實驗采用等轉化率方法Flynn-Wall-Ozawa(FWO)法和Kissinger-Akahira-Sunose(KAS)法計算了非等溫動力學參數，求得的活化能分別在97.81～209.62 kJ/mol和85.63～214.28 kJ/mol之間；對基于流化床進行的等溫熱解實驗采用3-D growth of nuclei model模型來描述Fe2O3還原為Fe3O4的過程，并對載氧體的還原反應動力學參數進行了計算[21]。

研究人員在化學鏈轉化處理有機固體廢棄物領域已進行了一系列深入的研究，但目前關于油漆廢渣的化學鏈氣化特性研究還停留在初步概念設計階段。油漆廢渣化學鏈氣化的研究挑戰在于油漆廢渣成分復雜，導致油漆廢渣化學鏈氣化機理以及產物生成動力學行為尚不明確。目前，適用于化學鏈氣化的載氧體主要是以Fe、Mn、Ni、Cu等為代表的過渡金屬元素[22]。筆者以含鈦油漆廢渣為研究對象，通過鐵基載氧體Fe2O3對油漆廢渣行了化學鏈氣化，基于熱重分析儀對油漆廢渣慢速升溫化學鏈氣化行為以及動力學特性進行了研究，通過管式爐-在線質譜儀聯用對油漆廢渣快速升溫化學鏈氣化氣相產物分布及動力學特性進行了研究。

1 實驗部分

1.1 材料和試劑

采用的材料主要有油漆廢渣(PS)和載氧體Fe2O3。Fe2O3為分析純試劑，購置于天津市大茂化學試劑廠。將Fe2O3分別按照質量分數10%、30%和50%與油漆廢渣混合，振蕩器攪拌均勻后置于干燥容器中備用，樣品分別命名為PS-Fe-10、PS-Fe-30、PS-Fe-50。未摻混Fe2O3的油漆廢渣的工業分析、元素分析及灰分含量如表1所示。

表1 未摻混Fe2O3的油漆廢渣的工業分析、元素分析及灰分含量分析結果Table 1 Proximate analysis, ultimate analysis and ash content analysis results of paint slag without mixed Fe2O3

1.2 實驗裝置及條件

1.2.1 慢速升溫化學鏈氣化實驗

采用北京恒久科學儀器廠的HCT-3熱重分析儀測試未摻混Fe2O3的油漆廢渣(PS)的熱解行為特性以及摻混Fe2O3的油漆廢渣(PS-Fe-10、PS-Fe-30、PS-Fe-50)的慢速化學鏈氣化行為特性。每次實驗選取樣品10 mg左右，先用60 mL/min的高純氬氣吹掃1 h，排凈氣路內的空氣后分別以升溫速率10、20和40 ℃/min從25 ℃升溫至900 ℃。

1.2.2 快速升溫化學鏈氣化實驗

快速化學鏈氣化在常壓、豎直恒溫管式爐內進行，通過設置管式爐溫度(選取4個工況：600、700、800、900 ℃)進行實驗，研究摻混Fe2O3的油漆廢渣的快速化學鏈氣化特性。每次實驗選取樣品100 mg左右，實驗前先將管式爐升至指定溫度，并用100 mL/min的高純氬氣吹掃30 min，排凈爐內空氣后將反應器連同物料從頂部升入管式爐恒溫區域進行快速反應，化學鏈氣化產生的主要揮發性產物(CO、CO2、H2和CH4)通過在線質譜儀進行實時監測，固相產物冷卻后稱量、收集備用。慢速及快速升溫實驗每次均重復3次以確保數據的可復現性。

1.3 摻混Fe2O3的油漆廢渣化學鏈氣化實驗數據分析方法

1.3.1 摻混Fe2O3的油漆廢渣慢速升溫化學鏈氣化

利用揮發組分析出特性指數(Di，%/(min·℃3))描述未摻混Fe2O3的油漆廢渣熱解過程中揮發組分產物釋放特性和摻混Fe2O3的油漆廢渣化學鏈氣化過程中揮發組分產物的釋放特性，根據以下定義式求解：

Di=rmax/(TinTmaxΔT1/2)

(1)

式(1)中：rmax為廢渣最大質量損失速率，%/min；Tin為初始反應溫度，℃；Tmax為最大質量損失速率所對應的溫度，℃；rT為溫度為T時的質量損失速率，%/min；ΔT1/2為rT/rmax=0.5時所對應的溫度,℃。

油漆廢渣慢速升溫化學鏈氣化過程屬于非等溫過程，依據轉化速率和升溫速率的關系可整理為動力學方程的微分形式[21]。方程式如下：

(2)

(3)

式(2)中：α為反應物轉化率，%；T為反應溫度，K；f(α) 為反應模型函數；A為指前因子，s-1；β為升溫速率，℃/min；E為反應的活化能，kJ/mol；R為摩爾氣體常量，kJ/(mol·K)；m0為反應物初始質量，kg；mt為t時刻反應物質量，kg；m∞為反應結束后反應物質量，kg。

Kissinger-Akahira-Sunose(KAS法)是使用較為廣泛的等轉化率法之一，能夠很好地對宏觀質量損失的反應動力學進行描述[23]。因此筆者利用KAS法對式(2)、(3)進行求解可得到式(4)。

(4)

1.3.2 摻混Fe2O3的油漆廢渣快速升溫化學鏈氣化

快速升溫化學鏈氣化在等溫條件下進行，其動力學分析方法主要包括模型擬合法和無模式函數法，而無模式函數法可以在不確定反應模型的情況下計算動力學參數。筆者采用無模式函數法來計算動力學參數[24]，具體計算方法如下：

(5)

式(5)中：pt為反應t時刻產物i的生成量，mL；pt0為反應結束t0時刻產物i的生成量，mL；φi為產物i的體積分數；qv為產物的體積流量，mL/s。

(6)

式(6)中：n為反應級數；k(T)為反應速率常數。對式(1)～(6)兩邊采取自然對數處理，得到式(7)。

(7)

根據阿倫尼烏斯方程(式(8))計算活化能及指前因子。

(8)

2 油漆廢渣慢速升溫化學鏈氣化

2.1 未摻混Fe2O3的油漆廢渣的熱解行為

圖1為未摻混Fe2O3的油漆廢渣在不同升溫速率下熱解過程中TG及DTG曲線。

從圖1(a)可以看出，油漆廢渣在285 ℃之前質量無明顯變化，此時的質量損失率在3%左右，其主要熱解區間為285～537 ℃，由不同速率升溫到537 ℃時廢渣質量損失均達到65%，隨后在溫度上升到850 ℃的過程中，固體殘留物發生分解反應，析出部分揮發產物，反應后固體殘渣產率在29.02%～34.59%之間。從圖1(b)可以看出，油漆廢渣DTG峰值溫度隨升溫速率增加逐漸升高，可能與快速升溫導致熱解反應活化能增大以及傳熱滯后性相關[25]。因此，油漆廢渣熱解主要包含2個階段[9]：第一階段為50～285 ℃，由于脫去結合水的緣故，質量損失率在3%左右；第二階段為285～537 ℃，油漆廢渣樣品發生軟化以及熔融反應，部分樹脂受熱分解，油漆廢渣中的芳香烴和醇醚類有機物中部分官能團及化學鍵斷裂，產生大量揮發性氣體。在升溫速率β=40 ℃/min條件下油漆廢渣最大質量損失速率-27.56%/min，質量損失率為65.08%。在升溫速率為10、20 ℃/min條件下，質量損失率分別為62.33%、66.88%。

2.2 摻混Fe2O3的油漆廢渣的化學鏈氣化行為

圖2為摻混不同比例Fe2O3的油漆廢渣樣品慢速升溫化學鏈氣化的TG和DTG曲線。從TG曲線可以看出，相比于未摻混Fe2O3的油漆廢渣PS的質量損失率在65.40%～70.97%之間，PS-Fe-10的質量損失率在59.89%～67.48%之間，PS-Fe-50的質量損失率在42.83%～47.88%之間。摻混Fe2O3的油漆廢渣化學鏈氣化過程中的質量損失由油漆廢渣和載氧體Fe2O3共同貢獻，且隨著Fe2O3摻混比例的升高，摻混Fe2O3的油漆廢渣的質量損失量逐漸下降。這主要是由于Fe2O3摻混比例的增多導致Fe2O3的質量增加量大于摻混Fe2O3的油漆廢渣的總體的質量損失量。與未摻混Fe2O3的油漆廢渣相比，載氧體Fe2O3經過反應后生成具有磁性的Fe3O4和油漆廢渣中的TiO2等金屬氧化物均停留在固體殘渣中。由于TiO2不具有磁性，通過磁性分離裝置可以對油漆廢渣中的TiO2進行回收。

圖2 不同升溫速率(β)下摻混Fe2O3的油漆廢渣樣品的TG及DTG曲線Fig.2 TG and DTG curves of paint slag mixed with Fe2O3 at different heating rates (β)(a) PS-Fe-10, TG； (b) PS-Fe-10, DTG； (c) PS-Fe-30, TG； (d) PS-Fe-30, DTG； (e) PS-Fe-50, TG； (f) PS-Fe-50, DTG

通過對比DTG曲線可以發現，最大質量損失速率rmax與升溫速率成正相關。以PS-Fe-50為例，在β=10 ℃/min時PS-Fe-50的最大質量損失速率為-4.15%/min，而在β=20 ℃/min和β=40 ℃/min時PS-Fe-50的最大質量損失速率分別為-8.53和-17.12%/min，說明隨著升溫速率提高，摻混Fe2O3的油漆廢渣的最大質量損失速率也會增大。表2為在升溫速率β=40 ℃/min時摻混與未摻混Fe2O3的油漆廢渣的揮發組分析出轉化特性指數。由表2可以看出，PS-Fe-10的化學鏈氣化特性指數Di為212.14，高于PS的191.25，從而可以推斷摻混Fe2O3的油漆廢渣在Fe2O3摻混比例為10%和30%以及升溫速率為β=40 ℃/min下進行反應，生成揮發性物質能力高于未摻混Fe2O3的油漆廢渣。

表2 摻混與未摻混Fe2O3的油漆廢渣揮發組分析出特性指數(Di)Table 2 Volatile analysis characteristic parameters (Di) of paint slag mixed and unmixed with Fe2O3

2.3 摻混Fe2O3的油漆廢渣的化學鏈氣化動力學特性

計算活化能的目的在于從動力學角度來解釋化學鏈氣化行為特性，其次可以作為反應器設計、產物調控的理論依據[26]。通過測量不同升溫速率條件下達到相同轉化率時的溫度來計算反應所需活化能，結果如表3所示。可以看出，未摻混Fe2O3的油漆廢渣熱解時不同轉化率下的活化能分布在195.20～245.20 kJ/mol之間，平均活化能為223.29 kJ/mol。而當Fe2O3摻混質量分數為10%、30%、50%進行油漆廢渣化學鏈氣化時，反應的平均活化能分別為192.31、204.81、166.98 kJ/mol，遠低于未摻混Fe2O3的油漆廢渣熱解活化能，說明Fe2O3的引入有利于降低油漆廢渣化學鏈氣化的反應能耗。

表3 基于TG的摻混Fe2O3的油漆廢渣化學鏈氣化動力學參數Table 3 Kinetic parameters of chemical looping gasification of paint slag mixed with Fe2O3 based on TG

3 摻混Fe2O3的油漆廢渣化學鏈氣化特性及其動力學行為

3.1 摻混Fe2O3的油漆廢渣化學鏈氣化氣相產物的分布規律

摻混Fe2O3的油漆廢渣化學鏈氣化的氣相產物主要由CO、CO2、CH4和H2組成，在線質譜儀監測所得的氣相產物組分以及相應的低位熱值如圖3所示。由圖3可知，在PS、PS-Fe-10、PS-Fe-30及PS-Fe-50反應過程中，隨著反應溫度的升高，CO2體積分數有明顯下降趨勢，PS中CO2體積分數由78.76%降到47.29%，PS-Fe-10中CO2體積分數由74.59%降到49.80%，PS-Fe-30和PS-Fe-50中CO2體積分數分別下降了20.19百分點和21.38百分點。這主要是因為CO2在低溫條件下就能完全釋放，而高溫條件下CH4和H2的生成，導致CO2含量相對減少。而CO體積分數隨著反應溫度升高而逐漸增大，PS中CO體積分數由8.69%上升到21.05%，PS-Fe-10、PS-Fe-30和PS-Fe-50中CO體積分數也分別增長了12.68百分點、12.05百分點和 15.69百分點。油漆廢渣化學鏈氣化氣相產物以CO2和CO為主的原因在于油漆廢渣中醇醚類有機物富含C—OH、C—O—C官能團，反應時主要生成CO2和CO。此外，油漆廢渣中樹脂富含羰基、羧基官能團，在一定條件下發生反應，也能導致CO2和CO的富集。

圖3 摻混Fe2O3的油漆廢渣化學鏈氣化的主要氣體組分和低位熱值Fig.3 The main gas composition and low heating value of chemical looping gasification of paint slag mixed with Fe2O3 CO2; CO; CH4; H2; LHV(a) PS； (b) PS-Fe-10； (c) PS-Fe-30； (d) PS-Fe-50LHV—Low heating value

隨著反應溫度升高，CH4和H2的體積分數也顯著增大。PS中CH4體積分數由2.33%上升到10.97%，PS-Fe-50中CH4體積分數由1.99%上升到6.37%。這是因為CH4是由—CH2—、—OCH3等鍵斷裂產生，屬于吸熱過程，溫度升高有利于反應物向甲烷的轉化。相同溫度下Fe2O3摻混比例越高，CH4產量越低。這是因為隨載氧體比例升高，摻混Fe2O3的油漆廢渣中有機物質含量減少。溫度升高，PS中H2體積分數由10.22%上升到20.69%，而PS-Fe-10、PS-Fe-30和PS-Fe-50中H2體積分數也分別增加了3.57百分點、3.22百分點和1.31百分點。在反應溫度為900 ℃時，與 PS-Fe-30 和 PS-Fe-50 相比，PS-Fe-10生成的氣相產物總量最多為135.46 mL，其中CO2、CO、CH4和H2體積分數分別49.80%、18.82%、11.13%和20.25%。

在反應溫度為600 ℃時，PS-Fe-30的熱值為5.14 MJ/m3，明顯高于PS的熱值3.85 MJ/m3。這是由于溫度600 ℃下油漆廢渣與載氧體反應，CO生成量相對較高。隨著Fe2O3摻混比例的增加，混合物的低位熱值逐漸降低。反應溫度為800 ℃時，PS-Fe-10、PS-Fe-30和PS-Fe-50的低位熱值分別為7.24、7.36和6.04 MJ/m3，明顯低于PS的低位熱值8.76 MJ/m3。反應溫度為900 ℃時，PS的低位熱值為10.48 MJ/m3，明顯高于PS-Fe-10、PS-Fe-30樣品的低位熱值。其原因是在800～900 ℃的高溫條件下，Fe2O3與油漆廢渣化學鏈氣化生成的還原性氣體發生反應，Fe2O3的加入會降低油漆廢渣的低位熱值。

為探究油漆廢渣經過化學鏈氣化后Fe2O3是否還原為Fe3O4，對摻混不同比例Fe2O3的油漆廢渣化學鏈氣化反應后的固體產物進行XRD測定，其譜圖如圖4所示。可以看出，在反應溫度為600和700 ℃時，PS的XRD譜圖中僅顯示TiO2峰，而PS-Fe-10、PS-Fe-30、PS-Fe-50的XRD譜圖中出現了TiO2峰以及Fe3O4峰。表明經過化學鏈氣化后，Fe2O3會被還原為Fe3O4。從而可以通過磁性裝置對TiO2和Fe3O4進行分離，回收油漆廢渣中的金屬氧化物。

圖4 不同溫度下摻混Fe2O3的油漆廢渣化學鏈氣化的固體產物的XRD譜圖Fig.4 XRD patterns of solid products in paint slag mixed with Fe2O3 chemical looping gasification at different temperatures T/℃: (a) 600; (b) 700a—TiO2; b—Fe3O4

3.2 摻混Fe2O3的油漆廢渣化學鏈氣化的氣相產物釋放特性

根據在線質譜儀數據繪制了PS-Fe-10樣品氣體釋放特性曲線，如圖5所示。可以看出，隨著溫度升高，氣相產物的信號強度也逐漸升高，表明摻混Fe2O3的油漆廢渣化學鏈氣化是吸熱反應，溫度升高有利于揮發物質的生成。在反應前期氣體釋放不明顯，其原因是在顆粒內部進行傳熱過程；隨后溫度上升，摻混Fe2O3的油漆廢渣進行化學鏈氣化，在氣相產物釋放速率達到最大值后開始下降，在400 s以內結束反應。由于在短時間內完成反應，可以用等溫動力學對氣相產物的活化能進行計算。

圖5 PS-Fe-10化學鏈氣化的氣體釋放特性曲線Fig.5 Gaseous products releasing curves of chemical looping gasification of PS-Fe-10(a) H2； (b) CO2； (c) CH4； (d) CO

3.3 摻混Fe2O3的油漆廢渣化學鏈氣化的氣相產物生成動力學特性

圖6為PS-Fe-10在不同溫度下化學鏈氣化氣相產物生成的動力學特性。根據圖6(a)～(d)所示的轉化率與時間的關系對組分的ln(dα/dt) 和ln(1-α) 進行了計算，并繪制了ln(dα/dt) 對應ln(1-α) 的曲線如圖6(e)～(h)所示。可以將摻混Fe2O3的油漆廢渣化學鏈氣化分為3個階段：(1)快速加熱階段，進行內部傳熱，物質吸收熱量，轉化率變化較小；(2)穩定反應階段，樹脂及芳香烴類有機物質開始進行化學鏈轉化，油漆廢渣轉化為CO、H2等氣體；(3)完成反應階段，油漆廢渣中的金屬物質與載氧體Fe2O3發生反應，此時幾乎不再釋放氣體產物，如圖6(e)～(h)陰影部分的右側，出現了一組近似水平線，表明化學鏈氣化反應即將完成。

基于上述分析，說明氣相產物的生成主要集中在圖6(e)～(h)中對應的陰影部分，結合無模式函數法進行計算。由式(7)可得，所選陰影區域的斜率和截距來計算反應級數(n)和反應速率常數k(T)。再作lnk(T) 對1/T的擬合曲線，由阿倫尼烏斯方程(式(8))可知，擬合曲線的斜率對應反應活化能E，截距對應指前因子A。表4為摻混不同比例Fe2O3的油漆廢渣化學鏈氣化的動力學參數。可以看出：對于4種氣相產物，PS熱解時釋放CO2所需的活化能最大，為48.18 kJ/mol；釋放H2所需的活化能最小，為26.59 kJ/mol。與PS、PS-Fe-30和PS-Fe-50相比，PS-Fe-10進行化學鏈氣化釋放CO2所需的活化能最小，為37.15 kJ/mol；PS-Fe-50化學鏈氣化釋放CO、CH4和H2所需的活化能最小，分別為22.67、31.94 和18.99 kJ/mol。

圖6 PS-Fe-10化學鏈氣化氣相產物生成動力學特性Fig.6 Kinetic characteristics of gas phase product formation in chemical looping gasification of PS-Fe-10 α vs. t: (a) H2； (b) CO2； (c) CH4； (d) COln(dα/dt) vs. ln(1-α): (e) H2； (f) CO2； (g) CH4； (h) CO

表4 摻混Fe2O3的油漆廢渣化學鏈氣化氣相產物動力學參數Table 4 Gaseous products kinetic parameters of chemical looping gasification of paint slag mixed with Fe2O3

4 結 論

(1)隨著油漆廢渣中Fe2O3摻混比例的升高，摻混Fe2O3的油漆廢渣熱解氣化時總體的質量損失率逐漸下降。在升溫速率為40 ℃/min時，當摻混Fe2O3的油漆廢渣中Fe2O3摻混質量分數分別為10%、30%、50%時，最大質量損失速率相應為-27.23、-23.39和-17.12%/min，明顯低于未摻混Fe2O3的油漆廢渣熱解時的最大質量損失速率-27.56%/min。

(2)未摻混Fe2O3的油漆廢渣熱解時平均活化能為223.29 kJ/mol，而當油漆廢渣中Fe2O3摻混質量分數分別為10%、30%、50%時，其化學鏈氣化的平均活化能分別為192.31、204.81、166.98 kJ/mol。說明Fe2O3的引入有利于降低油漆廢渣化學鏈氣化反應活化能，減少油漆廢渣處理能耗。

(3)反應溫度為800 ℃時，油漆廢渣中Fe2O3摻混質量分數分別為10%、30%、50%時，廢渣混合物的低位熱值相應為7.24、7.36和6.04 MJ/m3，明顯低于未摻混Fe2O3的油漆廢渣的低位熱值8.76 MJ/m3；反應溫度為900 ℃時，未摻混Fe2O3的油漆廢渣的低位熱值為10.48 MJ/m3，明顯高于PS-Fe-10、PS-Fe-30的低位熱值。反應溫度在800～900 ℃之間，Fe2O3的加入會降低摻混Fe2O3的油漆廢渣的低位熱值。

(4)當油漆廢渣中Fe2O3的摻混質量分數為50%時，油漆廢渣化學鏈氣化生成CO、CH4和H2的活化能分別為22.67、31.94 和18.99 kJ/mol，明顯低于未摻混Fe2O3的油漆廢渣熱解時生成相應氣體的活化能。油漆廢渣中的TiO2和反應后的Fe3O4停留在化學鏈氣化生成的固體殘渣中，通過磁性分離裝置可對TiO2進行回收，以實現油漆廢渣的資源化利用。