水塔項(xiàng)目中鋼塔結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)探討

楊烈生，王 俊

(昆明有色冶金設(shè)計(jì)研究院股份公司，云南 昆明 650051)

0 引 言

在工廠設(shè)計(jì)中，因?yàn)樯a(chǎn)工藝需求，布置煙囪、水塔、放散管等高聳結(jié)構(gòu)，如海綿鈦廠中的保安水塔、煙氣凈化煙囪、化工設(shè)備塔架、LNG氣化站的放散管等，這些構(gòu)筑物構(gòu)成了高聳結(jié)構(gòu)的一個(gè)特例。高聳結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)之一就是高寬比較大，底部彎矩大，從頂?shù)降祝瑥澗嘏c高度的二次方成正比拋物線形態(tài)，越往下變化速率越快，會(huì)引起塔柱內(nèi)力越往下越增大，因而需要設(shè)置合理的塔身形態(tài)、合理的斜桿形式，設(shè)置橫桿、橫膈，讓塔柱受力均勻，并具有較好的整體抗側(cè)移剛度、整體穩(wěn)定性。在1個(gè)汽車(chē)尾氣治理水塔項(xiàng)目中，塔頂安裝圓形鋼制水箱，塔身采用鋼塔結(jié)構(gòu)，具有明顯的優(yōu)勢(shì)，地面加工焊接，施工難度降低，省去高空作業(yè)措施費(fèi)；塔架重量輕，小吊車(chē)噸位即可起吊。因此，深受業(yè)主歡迎。

1 鋼塔結(jié)構(gòu)布置

水塔項(xiàng)目中建成后的鋼塔實(shí)物，見(jiàn)圖1。塔架高度25 m，橫截面采用正四邊形布置，立面形式采用變坡比斜線形態(tài)，斜腹桿采用交叉斜桿形式，塔架分10層，塔頂邊長(zhǎng)1.2 m，塔底邊長(zhǎng)4.73 m。塔身沿著高度分5段，塔段高度5.9 m×2+5.85 m×2+1.5 m。設(shè)計(jì)時(shí)塔身形態(tài)按圖2確定，從上到下為直筒段、變坡1段、2段、3段。第一段坡比為i1=1i，第二段坡比為i2=2i，第三段坡比為i3=3i，簡(jiǎn)稱(chēng)坡比“123”，即1倍、2倍、3倍坡比關(guān)系，i=5 %，各段幾何尺寸見(jiàn)圖2。

鋼塔結(jié)構(gòu)立面圖見(jiàn)圖3，構(gòu)件布置時(shí)，截面選擇圓形鋼管，斜桿與塔柱夾角控制在40°～70°之間，不滿(mǎn)足時(shí)調(diào)整斜桿布置形式。每個(gè)節(jié)間設(shè)1道橫桿，每2到3節(jié)間設(shè)1道橫膈。

塔架外側(cè)設(shè)檢修直爬梯1部，爬梯外設(shè)置護(hù)籠，爬梯寬度800 mm，擋風(fēng)面積0.6 m2，φ20@300圓鋼爬梯，護(hù)籠采用-50×3@300扁鐵制作，荷載0.30 kN/m。

塔架頂部設(shè)檢修平臺(tái)1層，長(zhǎng)寬為4.5 m×4.5 m，加勁肋為方管70×50×3@550 mm，上鋪花紋鋼板-3 mm厚，鋼板自重荷載0.25 kN/m2，平時(shí)功能設(shè)備檢修；周邊設(shè)置欄桿，φ50×3.5@300，自重荷載0.42 kN/m。

塔頂設(shè)水箱：圓形，直徑φ3.2 m，有效體積V=15 m3，含水的運(yùn)行荷載N=200 kN。

2 荷載分布

荷載包括自重、恒載、活載、雪載、風(fēng)荷載、溫度、地震作用。活載為年度檢修荷載，風(fēng)荷載的計(jì)算、布置為荷載關(guān)鍵點(diǎn)。

2.1 風(fēng)荷載布置

2.1.1 整體體型系數(shù)μs

高聳結(jié)構(gòu)，水平風(fēng)荷載起控制作用，風(fēng)荷載的作用方向選擇0°、45°、90° 3個(gè)方向輸入。

圓鋼塔架的整體體型系數(shù)μs按下列規(guī)定取值：

(1)當(dāng)μzw0d2≤0.002，μs值按角鋼塔架的整體體型系數(shù)μs值乘以0.8采用；

(2)當(dāng)μzw0d2≥0.015，μs值按角鋼塔架的整體體型系數(shù)μs值乘以0.6采用；

(3)當(dāng)0.002≤μzw0d2≤0.015，μs值按插入法計(jì)算。

注：d為所求風(fēng)荷載的桿件直徑。

角鋼塔架整體體型系數(shù)μs按表1采用，塔架形式與風(fēng)向見(jiàn)圖4。

第一次風(fēng)荷載初算思路，假定所有桿件截面按最小值φ45×4控制，算出擋風(fēng)系數(shù)φ，查表1得到角鋼塔架風(fēng)向①和風(fēng)向②的整體體形系數(shù)μs，該系數(shù)再乘以0.8或0.6得圓鋼塔架的整體體形系數(shù)。經(jīng)過(guò)內(nèi)力分析后，按照滿(mǎn)足長(zhǎng)細(xì)比和穩(wěn)定應(yīng)力兩項(xiàng)指標(biāo)優(yōu)先桿件截面。第二次根據(jù)新確定的截面，再重新計(jì)算擋風(fēng)系數(shù)φ、確定整體體形系數(shù)μs，再次計(jì)算風(fēng)荷載值，重新復(fù)核雙控指標(biāo)，直到指標(biāo)滿(mǎn)足為止。

表1 角鋼塔架的整體體型系數(shù)μs

現(xiàn)有軟件，如3D3S，已能自動(dòng)計(jì)算擋風(fēng)系數(shù)、求整體體型系數(shù)，從而導(dǎo)算桿件風(fēng)荷載或?qū)L(fēng)荷載導(dǎo)算到節(jié)點(diǎn)上，大大方便了用戶(hù)，提高了效率。

2.1.2 風(fēng)振系數(shù)βz

βz=1+ξε1ε2

式中：

ξ——脈動(dòng)增大系數(shù)，T取結(jié)構(gòu)基本周期，如該項(xiàng)目按實(shí)際桿件計(jì)算T1=1.489 s，結(jié)構(gòu)阻尼取ζ=0.02，基本風(fēng)壓w0=0.35kN/m2。w0T2=0.78，查得ξ=1.82；

ε1——風(fēng)壓脈動(dòng)和風(fēng)壓高度變化的影響系數(shù)，地面粗糙度類(lèi)別B類(lèi)，高度25 m，ε1=0.83；

ε2——振型和結(jié)構(gòu)外形影響系數(shù)，相對(duì)高度頂部z/H=1.0，結(jié)構(gòu)頂部和底部的寬度比為1.2/4.73=0.25，查得ε2=0.67。

手算頂部風(fēng)振系數(shù)βz=1+1.82×0.83×0.67=2.01。

程序計(jì)算的風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz和風(fēng)振系數(shù)βz見(jiàn)表2。

表2 風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz和風(fēng)振系數(shù)βz表

2.1.3 節(jié)點(diǎn)風(fēng)荷載

1)手工校核2處水平節(jié)點(diǎn)風(fēng)荷載

選取方向?yàn)閄向，直筒段第二節(jié)點(diǎn)Pw02和第三段中間節(jié)點(diǎn)Pw32。1個(gè)塔面的所有桿件擋風(fēng)面積自動(dòng)統(tǒng)計(jì)值為A1=14.10 m2，沿X向水平投影面積A0=56.63 m2，擋風(fēng)系數(shù)φ=0.25。

(1)直筒段第二節(jié)點(diǎn)Pw02，高度H02=21.55 m，根據(jù)表2，μz=1.25，βz=2.16，此處桿件直徑最大值為D76×6，μzw0d2=1.25×0.35×0.076 2=0.002 5，得結(jié)構(gòu)體型減系數(shù)為η=0.79。按表1，角鋼體型系數(shù)為μs=2.3，圓鋼體型系數(shù)μs=2.3×0.79，D60×3.5，1/2桿件長(zhǎng)度為L(zhǎng)1=(1.2+2×1.14)/2=1.74 m，D76×6，L2=(1.95×2)/2=1.95 m，桿件的擋風(fēng)節(jié)點(diǎn)荷載為Pw02。

Pw02=μsμzβzw0Lidi

=2.3×0.79×1.25×2.16×0.35×(1.74×0.06+1.95×0.076)

=0.43 kN

與程序?qū)阍撎幍墓?jié)點(diǎn)風(fēng)荷載Px=0.44 kN基本一致。

(2)第三段中間節(jié)點(diǎn)Pw32，高度H32=2.95 m，μz=1.0，βz=1.14，桿件D114×6，Li1/2=4.18 m，D83×6，Li1/2=1.93 m，D76×4，Li1/2=1.28 m。μzw0d2式中d為各桿直徑，分別計(jì)算風(fēng)荷載再疊加，差異不大時(shí)可取大桿直徑。μzw0d2=1×0.35×0.114 2=0.004 5∈(0.002，0.015)之間，η∈(0.8，0.6)，采用插入法得η=0.794。

Pw32=2.3×0.794×1.0×1.14×0.35×(4.18×0.114+1.93×0.083+0.076×1.28)

=0.54 kN

程序計(jì)算此處Px=0.56 kN，近似相等。其余桿件節(jié)點(diǎn)上的水平風(fēng)荷載見(jiàn)程序計(jì)算值。

手算的目的是為了驗(yàn)證程序?qū)Ш傻氖钦_性。

2)平臺(tái)欄桿的水平風(fēng)荷載Pw

欄桿水平擋風(fēng)荷載按有效面積計(jì)算，PWx=3.34 kN，分到4個(gè)節(jié)點(diǎn)上，每個(gè)Pw=0.84 kN。

3)球形結(jié)構(gòu)水箱上的風(fēng)荷載

水箱圓形，直徑D3.2 m，μz=1.34，μzw0d2=1.34×0.35×3.22=4.80>0.02，μs=0.4

水平風(fēng)荷載Px=μzβzμsw0πr2=3.12 kN，分到2個(gè)節(jié)點(diǎn)上，每個(gè)1.56 kN。

4)爬梯上擋風(fēng)荷載

爬梯采用圓鋼制作，護(hù)籠采用扁鐵制作，擋風(fēng)面積0.6 m2/m，分布寬度0.8 m，擋風(fēng)系數(shù)φ=0.12，μs=1.2，計(jì)算時(shí)考慮風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz和風(fēng)振系數(shù)影響βz，見(jiàn)表2，計(jì)算后得qx取大值0.25 kN/m作為爬梯豎向風(fēng)荷載，導(dǎo)算到水平橫桿上，需要考慮換算關(guān)系，如直筒第一橫桿上的爬梯擋風(fēng)荷載，長(zhǎng)度換算關(guān)系為1.95/1.2=1.63，因?yàn)橛?jì)算長(zhǎng)度取1.95 m，橫桿長(zhǎng)1.2 m所以，換算長(zhǎng)度系數(shù)為1.63。

2.2 恒載

水箱荷載放置到4個(gè)支點(diǎn)上，每個(gè)支點(diǎn)Pz=-200/4=-50kN；-3 mm厚花紋鋼板自重-0.25 kN/m2；欄桿自重-0.42 kN/m；爬梯自重0.3 kN/m加到橫桿上，如第一橫桿上集中力Pz=5.9/2x0.3/2=0.44 kN。

節(jié)點(diǎn)自重設(shè)計(jì)時(shí)取桿件重量的20 %。

2.3 活載

平臺(tái)上檢修活荷載為-5 kN/m2，每年1次檢修才出現(xiàn)此荷載。

2.4 雪荷載

昆明地區(qū)基本雪壓S0=-0.3 kN/m2，僅作用于平臺(tái)上。

2.5 溫度荷載

升溫度考慮+20 ℃，降溫-10 ℃。

2.6 地震作用

抗震設(shè)防烈度8°，設(shè)計(jì)基本地震加速度值0.2 g，設(shè)計(jì)地震分組第三組。場(chǎng)地類(lèi)別II類(lèi)，特征周期Tg=0.45 s，結(jié)構(gòu)阻尼ζ=0.02，計(jì)算水平地震作用和豎向地震作用。最終的荷載簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖5。

3 結(jié)構(gòu)力學(xué)性能分析

建模時(shí)將實(shí)際工程轉(zhuǎn)化為有限元模型，并做合理簡(jiǎn)化。

3.1 模型簡(jiǎn)化

有限元建模時(shí)，對(duì)于塔架上的一些附屬設(shè)備，如爬梯、水管、電纜設(shè)備，不考慮其剛度塔架的剛度貢獻(xiàn)，不考慮焊接殘余應(yīng)力等對(duì)塔架應(yīng)力的影響。

3.2 單元類(lèi)型的選擇與邊界條件

因?yàn)樗苁堑湫偷目臻g桁架體系，所以，塔柱和腹桿采用梁?jiǎn)卧M。邊界條件：塔架底部與基礎(chǔ)簡(jiǎn)化為鉸接約束，塔柱之間固結(jié)連接，斜腹桿與塔柱之間簡(jiǎn)化為鉸接連接，是釋放斜桿端彎矩。

3.3 材料

塔柱、斜腹桿、橫桿、膈桿采用Q235B鋼材，密度7 854 kg/m3，彈性模量E=206×106kN/m2。

建模后共有184個(gè)節(jié)點(diǎn)，4個(gè)支座，452個(gè)單元，4.78 t結(jié)構(gòu)自重，折合191.2 kg/m。

3.4 靜力計(jì)算

采用3D3S建立整體空間桁架力學(xué)模型進(jìn)行內(nèi)力分析求解。內(nèi)力組合，一階彈性?xún)?nèi)力結(jié)果見(jiàn)表3。

表3 塔架內(nèi)力值(單位：kN)

從表3中，可以看到：

(1)塔柱軸力變化比較均勻，說(shuō)明塔身坡比“123”比較合理；

(2)同層斜桿內(nèi)力與塔柱內(nèi)力不是一個(gè)數(shù)量級(jí)別，差異較大，斜桿軸力由頂部豎向荷載和水平風(fēng)荷載引起；

(3)橫桿以承擔(dān)拉力為主，壓力較小。

3.5 動(dòng)力特性

周期T1=1.489 s；T2=1.489 s；T3=0.371 s；T5=0.122 s。

3.6 位移指標(biāo)

恒+活Uz=-14.97 mm

恒+風(fēng)Δux=25.9 mm，Δux/H=1/965<1/75，Δvx/hi=1/464<1/300

恒+地震Δux=35.9 mm，Δ

ux/H=1/696<1/75，Δvx/hi=1/314<1/300

滿(mǎn)足規(guī)范要求。

3.7 操作平臺(tái)處振動(dòng)加速度a

式中：

Af——為位移差值；該項(xiàng)目中，Af=0.4wk-0.4μzμsw0=0.4(22.8-18.5)=1.72 mm；

得a=1.72×4.222=30.6<200

滿(mǎn)足規(guī)范要求。

3.8 桿件強(qiáng)度和穩(wěn)定性驗(yàn)算

塔柱計(jì)算長(zhǎng)度取節(jié)點(diǎn)間長(zhǎng)度，斜桿計(jì)算長(zhǎng)度取上橫桿端點(diǎn)到下橫桿端點(diǎn)的長(zhǎng)度，程序中需要手工復(fù)核修改此值。

規(guī)范選取《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》(GB 50017—20017)，結(jié)構(gòu)類(lèi)型為塔架，受壓塔柱長(zhǎng)細(xì)比控制為λ最大150，最小為40，受壓斜桿λ=180，受拉桿件長(zhǎng)細(xì)比控制λ=350。

桿件計(jì)算強(qiáng)度、驗(yàn)算受壓穩(wěn)定性、控制長(zhǎng)細(xì)比，3項(xiàng)指標(biāo)均要符合規(guī)定。塔柱從底到頂截面為D114×6，D83×6，D76×6；斜桿從底到頂截面為D114×6，D76×4，D60×3.5。斜桿的截面由長(zhǎng)細(xì)比控制，塔柱的截面由穩(wěn)定應(yīng)力控制。截面優(yōu)化時(shí)另建模型，主斜撐做成人字形，在分設(shè)小斜桿，塔柱為D89×6，主斜桿為D68×4，各項(xiàng)指標(biāo)已能滿(mǎn)足規(guī)范要求。

4 塔架結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性分析

4.1 塔架整體穩(wěn)定承載力驗(yàn)算

以風(fēng)荷載工況為例，在恒0+0.7活1+風(fēng)3組合下，驗(yàn)算塔架底部、中部、頂部截面處壓力、彎矩共同作用下塔架的整體穩(wěn)定性，目的是驗(yàn)證所選截面是否合理，驗(yàn)算結(jié)果見(jiàn)表3，計(jì)算方式按下式。

1)繞虛軸平面內(nèi)穩(wěn)定計(jì)算：

(1)

(2)

2)平面外穩(wěn)定性計(jì)算

(3)

式中：

N——所計(jì)算構(gòu)件范圍內(nèi)軸心壓力設(shè)計(jì)值(N)；

Ix——對(duì)虛軸的毛截面慣性矩(mm4)；

y0——由虛軸到壓力較大分肢腹板外邊緣的距離(mm)；

φx——彎矩作用平面內(nèi)軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)；

Mx——所計(jì)算構(gòu)件段范圍內(nèi)的最大彎矩設(shè)計(jì)值(N.mm)；

W1x——在彎矩作用平面內(nèi)對(duì)受壓最大纖維的毛截面模量(mm3)；

φy——彎矩作用平面外的軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)；

φb——均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，閉口截面φb=1.0；

η——截面影響系數(shù)，閉口截面η=0.7，其他截面η=1.0；

W2x——無(wú)翼緣端的毛截面模量(mm3)。

等效彎矩系數(shù)βmx懸臂構(gòu)件時(shí)βmx=1-0.36(1-m)N/Ncr

式中：

m——自由端彎矩與固定端彎矩之比值，該項(xiàng)目自由端無(wú)彎矩，m=0；

Ncr——彈性臨界力(N)。

等效彎矩系數(shù)βtx，彎矩作用平面外為懸臂構(gòu)件時(shí)βtx=1.0。

3)分肢穩(wěn)定計(jì)算：分肢的軸力按桁架弦桿計(jì)算。

表4 塔架底部、中部、頂部整體穩(wěn)定驗(yàn)算結(jié)果

從表4中可以看出：①平面內(nèi)和平面外整體穩(wěn)定應(yīng)力比小，分肢穩(wěn)定應(yīng)力比大，塔架結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定承載力由分肢穩(wěn)定控制；②可以采取措施，減小塔柱計(jì)算長(zhǎng)度，提高穩(wěn)定性，如采用人字形主斜桿，再分設(shè)次斜桿等措施；③分肢柱即塔柱軸力簡(jiǎn)化計(jì)算值與空間桁架模型計(jì)算結(jié)果近似相等，說(shuō)明計(jì)算結(jié)果正確。

4.2 塔架整體線性屈曲穩(wěn)定分析

高聳結(jié)構(gòu)易發(fā)生屈曲失穩(wěn)破壞，因此需要進(jìn)行穩(wěn)定性分析。思路：屈曲模態(tài)選擇前10個(gè)，線性分析時(shí)不計(jì)入初始缺陷，荷載采用標(biāo)準(zhǔn)值，材料采用極限值，Q235fu=370 N/mm2，運(yùn)用有限元分析。根據(jù)特征值求解方法，屈曲因子λ(安全系數(shù))﹥1時(shí)，表明結(jié)構(gòu)處于穩(wěn)定狀態(tài)；﹤1時(shí)，表明結(jié)構(gòu)發(fā)生失穩(wěn)破壞。

分析時(shí)，荷載組合為1.0恒+1.0風(fēng)，風(fēng)考慮0°方向、45°方向和90°方向作用，共3個(gè)組合工況。剔除活載，因?yàn)榛? kN/m2是每年1次的短暫檢修荷載，屬于偶然荷載，所以，活載不列入塔架屈曲穩(wěn)定分析荷載組合中。分析結(jié)果，模態(tài)1中，第一組合承載力屈曲穩(wěn)定系數(shù)為4.715，第二組合承載力屈曲穩(wěn)定系數(shù)5.949，第三組合承載屈曲穩(wěn)定系數(shù)為4.868。

最小屈曲穩(wěn)定系數(shù)為λ=4.715，手工計(jì)算結(jié)果λ=4.61，均﹥1.0，表明結(jié)構(gòu)處于穩(wěn)定狀態(tài)，λmin出現(xiàn)位置為從底往上的第4節(jié)間。

4.3 塔架整體非線性屈曲穩(wěn)定分析

考慮幾何缺陷，工況組合1.0恒+1.0風(fēng)，線性穩(wěn)定模態(tài)取10個(gè)，高度25 m，最大缺陷值為H/250。

極限荷載下的位移為ux=110.263 mm，此時(shí)荷載系數(shù)為λ=4.5，即發(fā)生非線性屈曲失穩(wěn)破壞的極限荷載為正常標(biāo)準(zhǔn)荷載的4.5倍，見(jiàn)圖6。

5 施工吊裝驗(yàn)算

鋼塔加工時(shí)，在地面上制作胎膜，加工焊接、組件。吊裝時(shí)，根部吊點(diǎn)設(shè)置在第一節(jié)間節(jié)點(diǎn)，頂部吊點(diǎn)設(shè)置在最端點(diǎn)節(jié)點(diǎn)上。吊裝過(guò)程中僅考慮自重和風(fēng)荷載，驗(yàn)算水平放置0°，傾斜放置45°時(shí)位移和應(yīng)力比。塔架跨中最大位移為2.8mm，撓度為1/7875，塔柱最大應(yīng)力比為0.495，斜桿最大應(yīng)力比為0.26，均滿(mǎn)足承載力變形要求。

6 結(jié) 語(yǔ)

1)結(jié)論

(1)鋼塔形態(tài)符合豎向懸臂構(gòu)件彎矩曲線形態(tài)并符合“123”坡比時(shí)，即1倍i，2倍i，3倍i，i為斜率，能使塔柱受力變化均勻，軸力從底到頂逐漸減少，內(nèi)力差<10 %。

(2)人字形斜桿再設(shè)次斜桿布置比交叉斜桿布置有優(yōu)勢(shì)，能減少主斜桿長(zhǎng)度和塔柱計(jì)算長(zhǎng)度，滿(mǎn)足相同穩(wěn)定性時(shí)能減小桿件截面。

(3)風(fēng)荷載計(jì)算較為復(fù)雜，需要考慮風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz、風(fēng)振系數(shù)βz、體型系數(shù)μs，體型系數(shù)計(jì)算中d為所計(jì)算桿件的直徑，程序?qū)愫螅枰止ば：苏_才能使用。

(4)塔架需要進(jìn)行平面內(nèi)和平面外整體穩(wěn)定性承載力驗(yàn)算。

(5)塔架需要進(jìn)行線性和非線性整體穩(wěn)定分析，屈曲因子λ應(yīng)≥2，不滿(mǎn)足時(shí)，應(yīng)調(diào)整截面大小，使其滿(mǎn)足。非線性屈曲穩(wěn)定分析時(shí)，需要根據(jù)位移相同，試算才能確定屈曲因子，即發(fā)生非線性屈曲失穩(wěn)破壞的極限荷載為正常標(biāo)準(zhǔn)荷載的λ倍。

(6)塔架整體穩(wěn)定承載力驗(yàn)算與線性整體穩(wěn)定分析的主要區(qū)別，承載力驗(yàn)算時(shí)荷載取組合設(shè)計(jì)值，材料強(qiáng)度取設(shè)計(jì)值，穩(wěn)定分析時(shí)荷載取組合標(biāo)準(zhǔn)值，材料強(qiáng)度取極限值。

(7)塔架上部縮小截面后應(yīng)驗(yàn)算剪切位移角θ是否滿(mǎn)足限制1/300，頂部位移是否滿(mǎn)足限制1/75(線)，1/50(非線)。

(8)塔柱截面由穩(wěn)定承載力控制，斜桿截面由長(zhǎng)細(xì)比控制。

(9)塔柱不利工況下存在拉力，柱腳螺栓應(yīng)考慮拉力，基礎(chǔ)不出現(xiàn)零應(yīng)力。

2)展望

(1)鋼塔結(jié)構(gòu)僅在水塔項(xiàng)目中應(yīng)用，還應(yīng)擴(kuò)大應(yīng)用范圍。

(2)塔架結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)還應(yīng)做專(zhuān)題研究。