園子溝煤礦水文地質分析及礦井涌水量預測

邵新風，張國成

（1.陜西煤田地質勘查研究院有限公司，陜西 西安 710016；2.陜西麟北煤業開發有限公司，陜西 寶雞 721599）

0 引言

礦井涌水量是指礦山開拓及開采過程中，單位時間內涌入礦井（包括井、巷和開采系統）的水量［1］。它是確定礦井水文地質條件復雜程度的重要指標之一，關系到礦山的生產安全與成本，對礦井的經濟技術評價有很大的影響；也是設計與開采部門選擇開采方案、開采方法，制訂防治疏干措施，設計水倉、排水系統與設備的主要依據。正確預計礦井涌水量至今仍是一項復雜和困難的工作，原因在于人們對復雜的自然條件（地質、水文地質條件）認識有局限性、對開采活動引起地下水天然的動態變化認識不足，地下水向井巷運動過程中，無論在空間上還是時間上均呈現出復雜的運動形式，且在計算方法上常將自然條件理想化和簡單化，因而影響計算結果的精度［2］。礦井涌水量預測方法多種多樣，國內有學者對眾多計算方法進行了分類：以滲流理論為基礎的方法（如解析法、數值法）；以統計理論為基礎的方法（如相關外推法、Q-S曲線外推法）；以水均衡理論為基礎的方法（如水均衡法、單項補給量計算法、綜合補給量計算法）；以相似比擬理論為基礎的方法（如水量比擬法、水文地質參數比擬法）。目前礦井涌水量預測大體上可分為確定性分析法和不確定性分析法。確定性分析法包括水均衡法、解析法、數值法等，不確定性分析法包括水文地質比擬法、回歸分析法、灰色系統等［3-4］。礦井水害直接制約著煤炭資源的開采，通過對煤礦涌水量及其相關問題的研究，加強煤礦的井下安全防范，減少生命財產的損失［5］。本次在充分分析園子溝煤礦水文地質條件基礎上，采用“大井法”“集水廊道法”和“比擬法”對礦井涌水量進行了預測，并對礦區普遍存在的離層水突（涌）水量進行了預測，提高了礦井涌水量預測的可靠性和準確性。

1 礦井概況

園子溝煤礦位于陜西省寶雞市麟游縣西北部，行政區劃屬酒房鄉、兩亭鎮、天堂鎮管轄。其范圍為：東經107°23′45″～107°37′26″，北緯34°48′00″～34°57′45″，面積237.17 km2。礦區地層由老至新依次為：三疊系中統銅川組（T2t），侏羅系下統富縣組（J1f）、中統延安組（J2y）、直羅組（J2z）、安定組（J2a），白堊系下統宜君組（K1y）、洛河組（K1l）、華池組（K1h），新近系（N）及第四系中上更新統（Q2+3）、全新統（Q4）。園子溝煤礦位于兩亭背斜以北，屬彬長坳陷Ⅲ級構造單元。礦區地表大面積為黃土層所覆蓋，溝谷中出露白堊系地層，產狀較為平緩，總體為一東南高、西北低的單斜構造，走向NE，傾向NW，傾角小于5°。本區含煤地層為侏羅系中統延安組，含煤4層，自下而上分別為3煤、3-1煤、2煤和2-1煤，其中2-1煤和2煤為大部可采煤層，3-1煤和3煤為局部可采煤層。2-1煤層厚度0～13.30 m，自然平均厚度2.28 m，可采平均厚度3.62 m；2煤厚度0～15.86 m，自然平均厚度6.42 m，可采平均厚度7.03 m；3-1煤厚度0～12.74 m，自然平均厚度0.74 m，可采平均厚度4.31 m；3煤厚度0～11.10 m，自然平均厚度1.90 m，可采平均厚度4.27 m。

2 礦井水文地質特征

2.1 地表水

區內地表水均屬涇河三級支流。常年流水的河流有酒房河、李家河、兩亭河、長益河、天堂河及庵川河，流量小，均小于0.1 m3/s。其它支流呈樹枝狀分布，均為季節性流水。主河道春冬季節流量小，夏秋季節流量大，洪水期為每年的7、8、9月。

2.2 含（隔）水層水文地質特征

園子溝煤礦為新生界松散層覆蓋下的全隱蔽礦床，根據礦區地下水賦存條件、含水層時代及水力特征，將礦區含（隔）水層劃分為新生界松散層含（隔）水層（Q+N），白堊系宜君組、洛河組、華池組砂礫巖孔隙裂隙含水層（K1y、K1l、K1h），侏羅系安定組泥巖隔水層（J2a），侏羅系直羅組砂巖裂隙含水層（J2z），侏羅系延安組砂巖裂隙含水層（J2y），侏羅系富縣組泥巖隔水層（J1f）和三疊系銅川組砂巖裂隙含水層（T2t）。

新生界松散層含（隔）水層（Q+N）：①第四系全新統沖、洪積層孔隙潛水含水層呈條帶狀展布于酒房河、李家河、天堂河、小庵川、兩亭河及長益河河谷中，厚5～8 m。為河流階地、河漫沖積層及溝谷坡積堆積物，具典型的二元結構特征，上部以沙質粘土、粘土及粉沙為主，下部為含水的沙及沙卵礫石層。含水層為沙卵礫石，地下水位埋深為1.50～12.30 m，含水層厚度0.30～11.60 m。泉流量0.01～0.04 L/s。根據井筒檢查孔抽水試驗：單位涌水量0.502 5～0.761 L/s·m，平均0.631 8 L/s·m，滲透系數4.018 6～5.588 8 m/d，平均4.803 7 m/d，為富水性弱的含水層；②第四系中上更新統黃土孔隙、裂隙潛水含水層分布廣泛，谷地山坡均可見到，厚度因地而異，梁峁區厚5～10 m，殘塬區厚度可達150 m。主要由黃土、沙黃土、古土壤組成，底部有一層厚度變化較大的沙礫石層，屬孔隙-裂隙含水層。于溝谷地帶普遍出露，泉流量0.054～0.544 L/s，平均0.216 L/s。水位埋深3.0～6.0 m，含水層厚度0.6～2.0 m，平均厚度1.28 m，屬富水性弱的含水層；③新近系黏土隔水層于梁峁殘塬區廣泛出露。區內無完整剖面，最大厚度80 m，平均35 m。上部為淺棕紅色、棕紅色粘土、亞粘土，致密，團塊狀結構，并為Fe、Mn質所浸染，富含零散鈣質結核，下部為棕紅色粘土，鈣質成分高，并含有數層鈣質結核層。總體而言，本層段巖性穩定，隔水性強，為礦區松散巖類與基巖含水層之間穩定隔水層；④新近系砂卵礫含水層斷續分布于紅土層底部，于溝谷中零星出露，一般厚度為3～5 m。巖性以淺棕色-淺灰褐色半固結中粗碎屑堆積物為主。含水層厚度為1.80～3.00 m，平均為2.23 m；水位埋深17.00～18.60 m，泉流量小于0.1 L/s，屬富水性弱的含水層。

白堊系宜君組、洛河組、華池組砂礫巖含水層（K1y、K1l、K1h）：①白堊系下統華池組砂巖裂隙含水層出露于酒房河、李家河、兩亭河及其支流溝谷，鉆探揭露地層厚度31.85～415.70 m，平均174.83 m。巖性以紫紅色、灰紫色、灰綠色泥巖為主，夾砂質泥巖及粉-細砂巖薄層。砂巖夾層在裂隙發育地段可形成局部含水層段，泉流量0.014～0.170 L/s，平均0.057 L/s。水位埋深1.20～20 m，含水層厚度1.00～143 m，一般厚度7.90 m，屬富水性弱含水層；②白堊系下統洛河組砂巖孔隙、裂隙含水層于酒房河、李家河及兩亭河等較大河谷中出露。由各粒級砂巖、砂礫層組成，含水層厚度61～686.20 m，其中礦井西北及西南部厚度一般大于350 m，中部250～350 m，東部厚度一般小于200 m。據區內鉆孔抽水試驗資料：單位涌水量0.070 6～0.263 3 L/s·m，平均0.133 1 L/s·m，滲透系數0.017 5～0.224 8 m/d，平均0.092 3 m/d，屬富水性不均一的弱-中等含水層；③白堊系下統宜君組礫巖裂隙含水層零星出露于小庵川，巖性為紫雜色塊狀礫巖，礫石成分以石英、燧石為主，礫徑3～7 cm。礫石多為渾圓狀，砂泥質充填，鈣鐵質膠結，含水層厚度8.25～179.95 m，其中礦井西南部厚度一般大于50 m，東北部厚度40～70 m，中部厚度一般30 m左右，局部僅為8.25 m。據區內鉆孔抽水試驗資料：單位涌水量0.001 0 L/s·m，滲透系數0.002 3 m/d，屬富水性弱含水層。

侏羅系安定組泥巖隔水層（J2a）：區內無出露，巖性以棕色、紫紅色、灰綠色泥巖、砂質泥巖為主，夾中粗粒砂巖，底部有一層厚度較大的淺紫色砂礫巖，其底部砂巖含水甚微，故視為煤系地層與上覆白堊系地層之間的穩定隔水層。

侏羅系直羅組砂巖裂隙含水層（J2z）：區內無出露。上部為灰綠色、暗紅色、紫灰色泥巖、砂質泥巖、粉砂巖與中細粒砂巖互層，下部為灰綠色中粗粒砂巖與砂質泥巖、粉砂巖互層，底部有一層灰白色含礫中粗粒砂巖。礦區北部及西南部厚度一般大于60 m，局部地段可達92.37 m，中部厚度一般40～80 m，局部地段不足20 m，其余地段厚度小于40 m。據區內鉆孔抽水試驗資料：單位涌水量0.000 5～0.000 9 L/s·m，平均0.000 7 L/s·m，滲透系數0.000 2～0.006 4 m/d，平均0.002 3 m/d，屬富水性弱的含水層。

侏羅系延安組砂巖裂隙含水層（J2y）：區內無出露。含水層為煤層及其頂板砂巖、砂礫巖。礦井的中部、東部及北部局部地段含水層厚度20～40 m，東南部厚度不足10 m，西南部很薄、部分地段缺失。據鉆孔抽水試驗資料：單位涌水量0.000 2～0.001 5 L/s·m，平均0.001 0 L/s·m，滲透系數0.000 4～0.005 0 m/d，平均0.002 6 m/d，屬富水性弱的含水層。

侏羅系富縣組泥巖隔水層（J1f）：地表未出露。發育不穩定，鉆探揭露地層厚度0～22.50 m，平均9.25 m。巖性多為紫雜色花斑狀鋁土質泥巖，夾有角礫薄層，局部地段為褐灰色含鈣質泥巖，是良好的隔水層。

三疊系銅川組砂巖裂隙含水層（T2t）：地表未出露，鉆孔亦未揭穿，鉆探揭露最大厚度49.15 m，未見底。巖性為灰-深灰色泥巖與淺灰白色中細粒砂巖互層，夾灰綠色中-粗粒砂巖，據區域資料為富水性弱的含水層。

2.3 地下水補給、徑流及排泄條件

礦區地下水因所處地形、含水層巖性等水文地質條件的差異，其補給、徑流及排泄條件明顯有別。

松散層類孔隙潛水，以大氣降水補給為主，局部地段接受下伏基巖含水層側向補給，并與地表水系有互補關系（洪水期河水補給地下水，枯水期地下水補給河水）。地下水流向受地形控制，一般由分水嶺地段向河谷區運移，最終向河流排泄，流出區外。基巖孔隙、裂隙水一般以區域側向徑流補給為主，大氣降水補給次之。地下水徑流方向受地質構造及地形控制，具多向性。侵蝕基準面以上地下水一般由地勢較高的分水嶺地帶向溝谷方向運移，以泉的形式排泄；深層地下水受區域地下水系統動力場控制，總體呈由南西向北東緩慢運移流向區外。

3 礦井涌水量影響因素分析

3.1 礦井充水水源分析

礦井充水水源有大氣降水、地表水、地下水、老窯積水，這些水源都直接或間接地影響著礦井充水。

大氣降水：據麟游縣氣象局提供的資料，礦井多年平均降水量651 mm。年降水主要集中于7、8、9月，歷年4～10月總降雨量占全年降水量的81.1%～97.0%。降水多以地表徑流形式匯入河谷，流向區外，加之礦井直接充水含水層埋藏較深，間接含水層出露于谷坡局部地段，且多呈陡坎而不利于降水滲入補給。因此，大氣降水對未來礦坑充水影響不大，鄰區生產礦井排水量不隨季節變化即為佐證。

地表水：煤礦地表水屬涇河三級支流，自南向北流入一、二級支流黑河及達溪河，最終匯入涇河，流量0.012～0.060 m3/s。河流切割深度僅達白堊系，根據礦井導水裂隙帶發育高度計算分析，煤層回采形成的導水裂隙帶導通至白堊系宜君組下部，而宜君組地層在小庵川溝谷中零星出露，故在此區域地表水可能對礦井充水造成影響。

地下水：在煤礦井巷開拓過程中，礦井直接充水含水層為侏羅系延安組、直羅組砂巖裂隙含水層，其富水性弱，裂隙不甚發育，充水方式為頂板進水型。礦井主要含水層為白堊系洛河組砂礫含水層，其水量大，富水性弱-中等，隨著煤層回采，白堊系宜君組底部與侏羅系安定組上部的離層空間逐步形成，白堊系砂礫巖水會滲透匯集在離層中形成離層水，隨著工作面的進一步回采，導水裂隙帶發育高度不斷增加，最終導通至離層空間，離層水會通過導水裂隙帶涌入礦井，釀成突水事故。礦井內及周邊未發現老窯，不存在老窯積水。

3.2 充水通道分析

礦井充水通道主要有導水裂隙帶、斷層和封閉不良鉆孔。

導水裂隙帶發育高度分析：煤礦采空區上覆巖層在采后將會發生較為復雜的移動和變形［6］。根據采后巖體的破壞程度，可將覆巖層自垂直方向大致分成3個區域，即冒落帶（垮落帶）、斷裂帶（裂隙帶）和彎曲下沉帶，如圖1所示。冒落帶和斷裂帶合起來稱為導水裂隙帶，也稱為“兩帶”，若兩帶發育高度涉及上覆含水層，會使頂板水潰入井下，嚴重威脅煤礦安全［7］。因此，準確預測兩帶發育高度對礦井安全生產至關重要。

圖1 煤層開采后上覆巖層“三帶”分布

參考理論公式計算導水裂隙帶發育高度：采區煤層頂板巖性主要為中細粒砂巖、泥巖，抗壓強度為29～78 MPa，屬中硬巖類。根據《煤礦床水文地質、工程地質及環境地質勘查評價標準》（MT/T 1091—2008）和《建筑物、水體、鐵路及主要井巷煤柱留設與壓煤開采規范》（2017）中給出的導水裂隙帶發育高度計算公式如下

式中：Hli—導水裂隙帶高度，m；∑M—累計采高，m；n—煤分層層數。

園子溝煤礦1012001工作面采用綜合機械化放頂煤開采工藝，平均綜采高度10.37 m，根據公式（1）計算導水裂隙帶高度為45.76～56.96 m，根據公式（2）計算導水裂隙帶高度為151.16 m。

參考鄰近煤礦裂采比計算導水裂隙帶發育高度：臨近郭家河煤礦、崔木煤礦為生產礦井，與園子溝煤礦同屬黃隴侏羅紀煤田永隴礦區，煤層開采高度、開采深度與開采方式接近，可作為相似礦井進行比擬。郭家河煤礦1305工作面綜采高度14.8 m，裂采比為11.08倍［7］；崔木煤礦開采工作面平均采厚10.8 m，裂采比取實測平均值為21.49倍［8］。為準確研究裂采比與采高關系，通過郭家河煤礦和崔木煤礦煤層實際采高及對應的裂采比數據擬合，如圖2所示，可知裂采比與煤層采高呈負相關的關系。

圖2 裂采比與采高擬合曲線

由圖2可知，裂采比K隨著煤層采高M增大而逐步減小，其擬合曲線表現為一次線性關系，因此裂采比與采高的關系式如下

園子溝煤礦1012001工作面采用綜合機械化放頂煤開采工藝，平均綜采高度10.37 m，根據公式（3）計算裂采比為22.61，由此計算導水裂隙帶最大高度為234.47 m。

導水裂隙帶計算結果分析：通過理論公式和參考周圍煤礦實際生產過程中觀測的裂采比數據分別計算了開采2煤形成的導水裂隙帶的發育高度，見表1。理論公式是在特定條件下總結出來的，對目前礦井采用的綜采放頂煤開采技術也大大適用，故采用周圍煤礦的裂采比數據，即導水裂隙帶最大高度為234.47 m。

表1 1012001工作面導水裂隙帶高度計算統計表

根據表1可知，在1012001工作面中西部區域（包含鉆孔K14-3、2-3、1-2）導水裂隙帶未導通至白堊系地層；在工作面東部區域（包括鉆孔Z15-3、Z18-5）導水裂隙帶導通至白堊系宜君組地層，但尚未導通至白堊系洛河組地層。據此判斷，在工作面回采至東部區域時導水裂隙帶將會導通至白堊系宜君組含水層，故侏羅系延安組、直羅組含水層和白堊系宜君組含水層為礦井直接充水含水層，充水方式為頂板進水。

斷層：礦井在開拓過程中共遇到9個小斷層，均為落差不超過9 m的正斷層，都不導水，其原因為巷道開拓形成的圍巖松動圈范圍小，未來隨著煤層回采，松動圈范圍增大，不導水斷層可能會被激活而有導水的可能。根據地質勘探和三維地震資料，1012001工作面有1個斷層DF12，為落差不超過5 m的正斷層。采場小斷層對導水裂隙帶高度的影響規律為：采區工作面由下盤向上盤推進至正斷層附近時，下盤巖塊回轉導致煤壁前上方的斷層面擠壓閉合，煤壁后上方的斷層面則處于張開狀態，隨工作面推進，斷層面經歷張開→閉合→張開→閉合的過程，斷層面導水裂隙高度比上、下盤豎向采動導水裂隙高度分別增大40%和61%，即斷層導致導水裂隙帶發育高度增大［9］。斷層不僅是導水通道，還會導致導水裂隙帶發育高度增大，因此在巷道開拓或工作面回采時遇到斷層要做好應對措施。

封閉不良鉆孔：封閉不良鉆孔是人為的點狀垂向導水通道，隱蔽性強，垂向導水通暢，而且往往溝通上下多個含水層，一旦發生導水突水事故，不僅初期水量大，而且有比較穩定的補給水量。園子溝煤礦1012001工作面西側有鉆孔3-3，該鉆孔在深度482.60～745.07 m之間遺留有鉆具，可能會導致鉆孔封閉不良，是潛在的導水通道，在礦井生產中要引起注意。

4 礦井涌水量預測

根據開采規劃，園子溝煤礦首先開采1012001工作面，開采2煤，故預測首采區1012001工作面涌水量。涌水量計算方法選擇“大井法”“集水廊道法”和“水文地質比擬法”。

含水層厚度采用首采區內各水文孔揭露的含水層厚度算術平均值；滲透系數采用相應含水層段的平均值，水位降深為首采區內水文孔相應含水層水柱高度的平均值。根據臨近郭家河煤礦實際經驗，其平均涌水量為110 m3/h，最大涌水量145 m3/h，即最大涌水量為正常涌水量的1.3倍。

4.1 大井法預測礦井涌水量

1012001工作面回采期間，直接充水含水層為延安組和直羅組砂巖裂隙含水層，通過導水裂隙帶發育高度分析得出回采期間導水裂隙帶導通至白堊系宜君組含水層，因此大井法預測工作面涌水量主要考慮充水來源為侏羅系延安組、直羅組含水層和白堊系宜君組含水層。隨著礦坑水的疏排，承壓水頭降至含水層頂面以下，表現為承壓轉無壓，故選用承壓轉無壓公式如下

式中：Q—礦井涌水量，m3/d；H—疏降水頭高度，m；K—滲透系數，m/d；M—含水層厚度，m；S—水位降深，m；R—影響半徑，m；r0為預測區折算半徑，m，1012001工作面呈長方形狀，因此r0=R0—引用影響半徑，m，R0=R+r0。

1012001工作面走向長度1 470 m，寬度200 m，因此b/a的值為0.136，介于0～0.2之間，因此η取值1.08，r0=451 m。1012001工作面涌水量及礦井涌水量計算結果，見表2。

表2 大井法計算1012001工作面涌水量結果

4.2 集水廊道法計算礦井涌水量

1012001工作面開采邊界為集水廊道進水斷面，當水位降至隔水頂板以下時，充水含水層由承壓轉為無壓，故選用承壓轉無壓公式如下

式中：R—影響半徑，m；B—集水廊道邊幫總長，m。礦井涌水量計算結果，見表3。

表3 集水廊道法計算1012001工作面涌水量結果

4.3 水文地質比擬法計算礦井涌水量

郭家河煤礦與園子溝相鄰，煤層上覆含（隔）水層及其特征基本一致，主采煤層距離白堊系底部距離相近，即水文地質條件基本一致，二者均采用綜采放頂煤開采工藝，運用水文地質比擬法中的富水系數法計算礦井涌水量，公式如下

式中：Q—礦井涌水量，m3/h；KB—富水系數，m3/t；P—擬建礦井產量，t/h。

郭家河煤礦2011—2016年原煤產量為257.7～500 t/a，礦井涌水量2 880～2 640 m3/d，富水系數0.336～0.193，平均富水系數0.240。園子溝煤礦設計生產能力6.0 Mt/a，計算得出礦井正常涌水量164 m3/h，最大涌水量為214 m3/h。

4.4 計算結果評價

運用大井法、集水廊道法和水文地質比擬法對礦井涌水量分別進行了計算，結果相差較大。大井法和集水廊道法計算結果偏小；水文地質比擬法是在充分考慮了礦井開采方式、開采強度和礦井涌水量變化規律的基礎上，根據水文地質條件相似的相鄰礦井生產實際情況并結合煤礦自身水文地質條件基礎上計算礦井涌水量，比較符合實際，結果較為可靠。即礦井正常涌水量為164 m3/h，最大涌水量為214 m3/h。

5 離層水突（涌）水量預測

所謂離層是工作面開采過程中頂板特有的下沉開裂現象，并伴隨工作面開采全過程，即在煤層開采后，上覆巖層下沉過程中，上、下層狀巖層撓曲不同步形成的離層空間。離層空間中積存的地下水即為離層水［10］。關鍵層理論［11］認為覆巖離層主要出現在各關鍵層下，覆巖離層最大發育高度止于覆巖主關鍵層。高延法［12］則將采后覆巖結構力學模型分為“四帶”，分別為破裂帶、離層帶、彎曲帶和松散層帶，即在原“三帶”模型基礎上將破裂帶之上彎曲帶底部的巖層重新劃為離層帶。

5.1 離層水突（涌）機理分析

在煤層回采過程中，由于泥巖層抗張強度較大，彎曲下沉量大，而其上的砂巖含水層只發生微弱的下沉，從而在砂巖和泥巖之間形成離層儲水空間；頂板含水層中的水滲流并聚集在該空間中；之后，隨著工作面進一步回采，頂板泥巖隔水層在自身重力、礦壓和水體劈裂作用下持續變形下沉，直至位移達到極限，進而發生破裂，使得離層空間中的水體瞬間突出，之后逐漸減小；隨著離層儲水空間中水量的減小，其裂隙空間逐漸縮小直至愈合，隨著工作面的繼續回采，離層空間位置前移，繼而再次形成封閉的離層儲水空間，重復之前過程，泥巖破裂位置前移導致周期性突水。離層水涌突機理如圖3，圖4所示。

圖3 離層水形成示意圖

5.2 離層水突（涌）水量預測

離層空間被積水充滿時，離層水的體積即為離層空間的總體積。根據相關文獻資料和淮南礦區對離層裂隙發育情況監測資料整理分析，發現離層空間體積V與煤層回采體積Ve呈正比例關系［13-15］，即

圖4 離層水突（涌）水示意圖

式中：γ—比例系數，根據鄰區崔木煤礦統計資料，可取1.8%。園子溝煤礦1012001工作面走向長度1 470 m，寬200 m，平均綜采高度10.37 m，煤層開采體積3 048 780 m3，帶入式（8）得出離層水體積54 878 m3。即1012001工作面如發生離層水突（涌）水事故，累計最大出水量為54 878 m3。

鄰近的郭家河煤礦與本井田水文地質條件基本一致，其1303工作面走向長1 520 m，傾向寬235 m，平均綜采高度14 m，于2012年8月24日工作面推進至570 m處時發生突水事故，突水期間的正常涌水量為1 340 m3/h，最大涌水量為2 300 m3/h，累計出水量為28 900 m3，后經事故調查組調查，為離層水突水事故。園子溝煤礦1012001工作面走向長度1 470 m，寬200 m，平均采高10.37 m，較郭家河煤礦1303工作面煤層走向長度、寬度及采高均較小，出于安全考慮，預測1012001工作面回采期間突（涌）水量與郭家河煤礦1303工作面的突（涌）水量一致，即正常涌水量1 340 m3/h，最大涌水量2 300 m3/h。

6 結論

（1）運用大井法、集水廊道法和水文地質比擬法計算了礦井涌水量，發現大井法和集水廊道法計算結果偏小，水文地質比擬法是根據相鄰礦井生產情況并結合自身水文地質條件預測涌水量，較為符合實際。故預測礦井正常涌水量164 m3/h，最大涌水量為214 m3/h。

（2）分析了離層水突水機理，預測了1012001工作面如發生離層水突水事故，正常涌水量1 340 m3/h，最大涌水量2 300 m3/h，累計最大出水量為54 878 m3。