汽輪發(fā)電機(jī)進(jìn)相能力分析及試驗(yàn)驗(yàn)證

何子春，李養(yǎng)俊，張強(qiáng)，賀室衡

汽輪發(fā)電機(jī)進(jìn)相能力分析及試驗(yàn)驗(yàn)證

何子春，李養(yǎng)俊，張強(qiáng)，賀室衡

（華電電力科學(xué)研究院有限公司，浙江省 杭州市 310030）

發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行是發(fā)電機(jī)在保持正常有功輸出的情況下調(diào)節(jié)勵(lì)磁，使發(fā)電機(jī)欠勵(lì)磁運(yùn)行，并從系統(tǒng)中吸收無(wú)功的一種運(yùn)行方式，其進(jìn)相深度一般受發(fā)電機(jī)靜態(tài)穩(wěn)定極限、定子端部構(gòu)件發(fā)熱等因素制約。在對(duì)發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行特征、功角變化及進(jìn)相運(yùn)行限制因素分析的基礎(chǔ)上，以某火電廠600 MW發(fā)電機(jī)組為例，分析并記錄發(fā)電機(jī)功角、定子電壓、廠用電壓等電氣量及發(fā)電機(jī)端部溫升在進(jìn)相試驗(yàn)中的實(shí)時(shí)數(shù)據(jù)和變化情況，驗(yàn)證了發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行深度及其限制因素，檢驗(yàn)了自動(dòng)勵(lì)磁調(diào)節(jié)器在進(jìn)相運(yùn)行中的調(diào)節(jié)性能及穩(wěn)定性，為發(fā)電機(jī)組后續(xù)進(jìn)相運(yùn)行實(shí)踐提供數(shù)據(jù)支撐，提出的改善策略可有效提升機(jī)組進(jìn)相運(yùn)行能力。

汽輪發(fā)電機(jī)；進(jìn)相能力；試驗(yàn)驗(yàn)證；改善策略

0 引言

隨著電力技術(shù)發(fā)展的日新月異，電網(wǎng)規(guī)模 迅速增大，輸電電壓等級(jí)越來(lái)越高，特別是超高壓、直流輸電技術(shù)的廣泛推廣，使得大容量發(fā)電機(jī)組投產(chǎn)后運(yùn)行安全穩(wěn)定性顯得尤為重要。若繼電保護(hù)因安全自動(dòng)裝置誤動(dòng)或因過(guò)載動(dòng)作引發(fā)潮流大規(guī)模轉(zhuǎn)移，將造成原本已經(jīng)重載的線路或變壓器出現(xiàn)過(guò)載，最終導(dǎo)致聯(lián)鎖事故或大停電[1]。目前，電網(wǎng)系統(tǒng)內(nèi)由無(wú)功功率過(guò)剩引起局部電 網(wǎng)電壓偏高的問(wèn)題已愈加突出，給電網(wǎng)的無(wú)功 調(diào)節(jié)和電壓控制帶來(lái)了新的挑戰(zhàn)。當(dāng)前普遍采用以大型發(fā)電機(jī)組進(jìn)相運(yùn)行吸收剩余無(wú)功功率的電壓控制技術(shù)，該技術(shù)得到業(yè)內(nèi)人士的認(rèn)可和電力試驗(yàn)研究部門(mén)的重視[2]。而進(jìn)相運(yùn)行驗(yàn)證考核試驗(yàn)已成為發(fā)電機(jī)組轉(zhuǎn)入商業(yè)運(yùn)行的主要涉網(wǎng)試驗(yàn)之一。

進(jìn)相運(yùn)行是指發(fā)電機(jī)機(jī)端電流相位超前機(jī)端電壓，從系統(tǒng)吸收無(wú)功功率的運(yùn)行狀態(tài)[3]，是目前維持電網(wǎng)電壓及無(wú)功平衡的主要運(yùn)行方式。大型發(fā)電機(jī)作為支撐電網(wǎng)的主力機(jī)組，必須具備較強(qiáng)的進(jìn)相運(yùn)行能力，以靈活參與電網(wǎng)側(cè)的無(wú)功調(diào)節(jié)，確保電網(wǎng)電壓維持在安全范圍內(nèi)[4]。

本文以某大型火力發(fā)電廠600MW汽輪發(fā)電機(jī)組的進(jìn)相運(yùn)行現(xiàn)場(chǎng)考核為例，通過(guò)實(shí)際進(jìn)相運(yùn)行試驗(yàn)，分析驗(yàn)證不同負(fù)荷工況下制約發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行深度的限制因素和邊界條件，記錄機(jī)組進(jìn)相運(yùn)行數(shù)據(jù)，為今后機(jī)組進(jìn)相運(yùn)行控制提供借鑒，并為改善機(jī)組進(jìn)相運(yùn)行能力提供新的思路。

1 系統(tǒng)及設(shè)備概況

某大型火力發(fā)電廠為2′600MW燃煤亞臨界空冷發(fā)電機(jī)組，發(fā)電機(jī)為QFSN-600-2型水氫氫汽輪發(fā)電機(jī)，其主要技術(shù)參數(shù)見(jiàn)表1。主變壓器為DEP-240000/330型油浸式分相變壓器，高廠變?yōu)镾FF-63000/20型油浸式分裂變壓器。勵(lì)磁系統(tǒng)選用ABB公司UN-5000型微機(jī)自動(dòng)勵(lì)磁調(diào)節(jié)器。發(fā)電機(jī)出口電壓為20kV，采用機(jī)端自并勵(lì)接 線方式，發(fā)電機(jī)-變壓器組以單元3/2方式接入330kV系統(tǒng)。

表1 發(fā)電機(jī)主要技術(shù)參數(shù)

2 發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行特征

發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行是根據(jù)電網(wǎng)需求所采用的一種運(yùn)行控制技術(shù)，其運(yùn)行能力主要由發(fā)電機(jī)本體電氣性能決定。在發(fā)電機(jī)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)，定子端部鐵心和金屬結(jié)構(gòu)件的溫度會(huì)升高[5]。在發(fā)電機(jī)磁通(包括勵(lì)磁磁通、電樞反應(yīng)磁通、定子漏磁通和轉(zhuǎn)子漏磁通)中，定子和轉(zhuǎn)子漏磁通合成端部漏磁，是引起定子端部鐵心和金屬結(jié)構(gòu)件發(fā)熱的內(nèi)在因素。端部漏磁也是旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng)，在空間上與轉(zhuǎn)子同步旋轉(zhuǎn)，并切割定子端部各金屬部件，感應(yīng)的渦流和磁滯損耗引起金屬結(jié)構(gòu)件發(fā)熱[6]。

發(fā)電機(jī)端部磁通隨功率因數(shù)變化情況如圖1所示，c為定子磁勢(shì)在該點(diǎn)產(chǎn)生的磁密a與轉(zhuǎn)子磁勢(shì)在該點(diǎn)產(chǎn)生的磁密b的矢量和。在保持相同的轉(zhuǎn)速和電壓下，當(dāng)功率因數(shù)由遲相轉(zhuǎn)為進(jìn)相運(yùn)行時(shí)，若定子電流大小不變(即圖中不變)，則長(zhǎng)度亦不變，但按逆時(shí)針?lè)较蛞苿?dòng)到￠點(diǎn)，相應(yīng)的移到￠，此時(shí)，￠>，即定子端部的磁密增加，在近似計(jì)算中可認(rèn)為溫度與磁密c2成正比，也就是在從遲相轉(zhuǎn)入進(jìn)相時(shí)，應(yīng)考慮定子邊段鐵心和端部結(jié)構(gòu)件溫度的上升[7]。

圖1 發(fā)電機(jī)端部磁通隨功率因數(shù)變化情況

3 發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行試驗(yàn)功角計(jì)算

發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行時(shí)處于低勵(lì)磁運(yùn)行狀態(tài)，此時(shí)電勢(shì)降低，電磁轉(zhuǎn)矩減小，功角增大，隨著有功負(fù)荷的增大，機(jī)組更易失穩(wěn)[8]。依據(jù)《同步發(fā)電機(jī)進(jìn)相試驗(yàn)導(dǎo)則》(DL/T 1523—2016)，汽輪發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行要求[9]如下：

1）試驗(yàn)機(jī)組選擇的有功工況應(yīng)包括機(jī)組正常運(yùn)行功率的最大值和最小值，中間點(diǎn)可根據(jù)機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)行情況選定，總工況點(diǎn)應(yīng)不少于3個(gè)，宜由低至高進(jìn)行試驗(yàn)。

2）汽輪發(fā)電機(jī)組進(jìn)相試驗(yàn)工況宜為50%、75%、100%額定有功功率。每一種工況下的試驗(yàn)應(yīng)包括遲相、零無(wú)功、進(jìn)相3種狀態(tài)(進(jìn)相工況應(yīng)達(dá)到進(jìn)相限制條件)。

基于上述規(guī)定，根據(jù)電機(jī)學(xué)原理功角計(jì)算公式(1)[10]，可計(jì)算出不同進(jìn)相無(wú)功目標(biāo)值下對(duì)應(yīng)的功角值，見(jiàn)表2。

式中：為發(fā)電機(jī)有功功率，MW；為發(fā)電機(jī)無(wú)功功率，Mvar；為發(fā)電機(jī)定子電壓，kV；d為發(fā)電機(jī)同步電抗的有名值，W。

表2 不同負(fù)荷工況下的功角計(jì)算值

根據(jù)電力系統(tǒng)關(guān)鍵電氣設(shè)備元件有名值計(jì)算公式，可由發(fā)電機(jī)同步電抗相對(duì)值d%求得發(fā)電機(jī)同步電抗有名值d如下：

式中：G為發(fā)電機(jī)機(jī)端電壓，kV；G為發(fā)電機(jī)視在功率，MVA。

4 影響發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行的制約因素

恒有功發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)入進(jìn)相運(yùn)行時(shí)，處于低勵(lì)磁狀態(tài)，發(fā)電機(jī)靜穩(wěn)定裕度減小，運(yùn)行易失穩(wěn)，發(fā)電機(jī)定子端部漏磁也趨于嚴(yán)重，損耗增加，其進(jìn)相容量(和)由靜穩(wěn)極限、定子過(guò)流和定子鐵心端部過(guò)熱三者中的最小限值確定[11]。

發(fā)電機(jī)進(jìn)入進(jìn)相運(yùn)行后，由于處于低勵(lì)狀態(tài)，機(jī)端電壓將會(huì)降低并引起廠用電壓相應(yīng)下降，使得同等負(fù)荷下廠用輔機(jī)電動(dòng)機(jī)運(yùn)行電流增大，嚴(yán)重時(shí)會(huì)造成電動(dòng)機(jī)和廠用電過(guò)負(fù)荷。因此必須監(jiān)控或限制發(fā)電機(jī)機(jī)端電壓和廠用電壓下降幅度，即發(fā)電機(jī)機(jī)端電壓和廠用電電壓要求保持在額定值的95%以上，母線電壓不低于0.95e(e為母線額定電壓)；發(fā)電機(jī)定子電流不高于1.05e(e為發(fā)電機(jī)額定電流)；發(fā)電機(jī)功角不大于70°[12]。

自動(dòng)勵(lì)磁調(diào)節(jié)器的投運(yùn)雖不是進(jìn)相運(yùn)行的必要條件，但卻能使穩(wěn)定極限功角lim顯著提高，即lim>90°。因而可大大提高機(jī)組的進(jìn)相運(yùn)行能力，增加了機(jī)組的靜穩(wěn)定儲(chǔ)備系數(shù)[13]。

發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行造成定子端部結(jié)構(gòu)件發(fā)熱，這是由發(fā)電機(jī)勵(lì)磁電流變化引起的。勵(lì)磁電流的磁通匝鏈在端部鐵心形成漏磁通，此漏磁通在端部鐵心中引起渦流，從而導(dǎo)致端部發(fā)熱。當(dāng)發(fā)電機(jī)從滯相轉(zhuǎn)入進(jìn)相時(shí)，勵(lì)磁電流從大變小，漏磁通則由小變大，使端部結(jié)構(gòu)件發(fā)熱增加。另外，發(fā)電機(jī)在欠勵(lì)狀態(tài)下，定子電流的電樞反應(yīng)由去磁作用變?yōu)橹抛饔茫B加到轉(zhuǎn)子電流的磁力線上，磁密增加，致使定子端部結(jié)構(gòu)件發(fā)熱，從而引起端部溫度升高[14]。

依據(jù)技術(shù)說(shuō)明書(shū)，發(fā)電機(jī)本體(包括定子鐵心及端部結(jié)構(gòu)件)各測(cè)點(diǎn)溫度限值見(jiàn)表3。

表3 發(fā)電機(jī)各測(cè)點(diǎn)溫度限值

5 不同有功負(fù)荷下進(jìn)相運(yùn)行數(shù)據(jù)采集

在進(jìn)相運(yùn)行驗(yàn)證試驗(yàn)中，確認(rèn)低勵(lì)限制單元?jiǎng)討B(tài)試驗(yàn)已完成，限制功能動(dòng)作正確并可靠投入；發(fā)電機(jī)失磁保護(hù)只投信號(hào)；陪試機(jī)組帶有功負(fù)荷350MW，無(wú)功負(fù)荷168Mvar，且在自動(dòng)模式下穩(wěn)定運(yùn)行。

根據(jù)機(jī)組出力情況，本次進(jìn)相試驗(yàn)分別在50%、75%和86%(機(jī)組出力受限)有功負(fù)荷下進(jìn)行進(jìn)相運(yùn)行驗(yàn)證。進(jìn)相運(yùn)行試驗(yàn)數(shù)據(jù)見(jiàn)表4，發(fā)電機(jī)端部溫度與進(jìn)相深度變化對(duì)比見(jiàn)表5。

表4 不同有功負(fù)荷時(shí)的進(jìn)相運(yùn)行試驗(yàn)數(shù)據(jù)

表5 發(fā)電機(jī)端部結(jié)構(gòu)件溫度與進(jìn)相深度變化對(duì)比

6 進(jìn)相運(yùn)行試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

2）定子電流在實(shí)際進(jìn)相運(yùn)行中裕度較大，不是進(jìn)相運(yùn)行的主要限制因素，但在大負(fù)荷特別是滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，需要加強(qiáng)監(jiān)控。

3）發(fā)電機(jī)進(jìn)相試驗(yàn)中功角最大值僅為66.5°。由于微機(jī)勵(lì)磁調(diào)節(jié)器在自動(dòng)方式下其穩(wěn)定運(yùn)行功角可以達(dá)到90°，因此此運(yùn)行功角離失穩(wěn)值有較大裕度，不是機(jī)組進(jìn)相運(yùn)行的限制因素，但進(jìn)相運(yùn)行中有必要進(jìn)行監(jiān)控。

4）被試發(fā)電機(jī)功率因數(shù)在不同工況中變化很小，且與發(fā)電機(jī)-曲線所給出的出廠數(shù)據(jù)相差很大，遠(yuǎn)未達(dá)到0.97的限值，所以功率因數(shù)不是影響發(fā)電機(jī)進(jìn)相深度的限制因素，但在單臺(tái)機(jī)組運(yùn)行時(shí)需要加強(qiáng)監(jiān)控。

5）被試發(fā)電機(jī)在正常運(yùn)行過(guò)程中，發(fā)電機(jī)端部溫度高于并列機(jī)組5℃左右，且在進(jìn)相試驗(yàn)中，發(fā)電機(jī)端部溫升較少(發(fā)電機(jī)端部溫度最高僅61.9℃)，遠(yuǎn)未達(dá)到發(fā)電機(jī)廠家給出的溫度限值(120℃)，裕度很大。根據(jù)表5可知，隨著機(jī)組負(fù)荷的升高，進(jìn)相深度對(duì)發(fā)電機(jī)溫升有一定影響，但發(fā)電機(jī)溫升對(duì)進(jìn)相深度的限制很小。因此，溫升不是被試發(fā)電機(jī)進(jìn)相深度的限制因素。

6）隨著進(jìn)相深度增加，定子電壓降低較快，并最先降到0.95￠e(￠e為發(fā)電機(jī)定子額定電壓)。盡管由于并列機(jī)組在進(jìn)相試驗(yàn)過(guò)程中較大幅度地支撐了無(wú)功輸出，穩(wěn)定了330kV系統(tǒng)電壓，也從一定程度上減緩了被試發(fā)電機(jī)機(jī)端電壓的下降，但如果并列機(jī)組不參與無(wú)功調(diào)節(jié)，隨著進(jìn)相深度增加，特別是滿負(fù)荷工況下，被試發(fā)電機(jī)定子電壓將會(huì)更大幅度地下降，這必將是影響發(fā)電機(jī)組進(jìn)相運(yùn)行深度的最重要因素，因此須重點(diǎn)監(jiān)控。

10kV廠用電電壓在試驗(yàn)中下降較少，主要是由于并列機(jī)組的無(wú)功支持和被試機(jī)組高廠變、高公變分接擋位較高(已由中間擋3擋調(diào)至4擋)。當(dāng)并列機(jī)組不參與無(wú)功調(diào)節(jié)，特別是被試機(jī)組滿負(fù)荷工況下，10kV廠用電電壓的大幅下降也將是影響發(fā)電機(jī)進(jìn)相深度的一個(gè)重要因素，需要重點(diǎn)監(jiān)控。

400V廠用電源電壓在進(jìn)相試驗(yàn)過(guò)程中降低比較嚴(yán)重，在離進(jìn)相無(wú)功目標(biāo)值還有很大差距時(shí)，隨著發(fā)電機(jī)定子電壓的降低(低于19kV)，380V電壓接近361V，已達(dá)到進(jìn)相運(yùn)行的電壓限制值。400V電動(dòng)機(jī)繼電保護(hù)配置為過(guò)負(fù)荷保護(hù)、電流速斷保護(hù)和單相接地零序過(guò)流保護(hù)，若定值計(jì)算或整定難以保證可靠性，極易造成跳閘[15]。因此，400V廠用電電壓是進(jìn)相運(yùn)行最重要的制約因素。

7）本次試驗(yàn)過(guò)程中，失磁保護(hù)(信號(hào))未動(dòng)作，表明在以上試驗(yàn)工況下，本臺(tái)發(fā)電機(jī)現(xiàn)有的進(jìn)相深度未影響機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行，失磁保護(hù)定值整定基本適當(dāng)，能滿足機(jī)組目前進(jìn)相運(yùn)行可靠性要求。

他是中國(guó)食品毒理學(xué)學(xué)科的創(chuàng)始人之一，是國(guó)內(nèi)外享有盛譽(yù)的營(yíng)養(yǎng)和食品安全專(zhuān)家。為了在國(guó)際食品法典活動(dòng)中捍衛(wèi)中國(guó)利益，陳君石以充分的數(shù)據(jù)，挫敗了歐洲國(guó)家制定醬油中氯丙醇限量標(biāo)準(zhǔn)的動(dòng)議。他還開(kāi)創(chuàng)了由中國(guó)牽頭起草國(guó)際食品標(biāo)準(zhǔn)的先河，并為中國(guó)“入世”后應(yīng)對(duì)食品進(jìn)出口的非關(guān)稅壁壘措施作出重要貢獻(xiàn)。

7 改善機(jī)組進(jìn)相深度策略

1）在驗(yàn)證試驗(yàn)過(guò)程中，由于陪試機(jī)組參與系統(tǒng)電壓調(diào)節(jié)，因此發(fā)揮陪試機(jī)組系統(tǒng)的電壓調(diào)節(jié)和支撐作用，可以明顯提升機(jī)組的進(jìn)相能力。

2）考慮到進(jìn)相運(yùn)行中會(huì)有較大容量電機(jī)啟動(dòng)、電源切換或短路故障等引起廠用電電壓突然降低等偶發(fā)因素，從而引發(fā)個(gè)別輔機(jī)跳閘并危及機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行的意外風(fēng)險(xiǎn)，被試發(fā)電機(jī)實(shí)際進(jìn)相運(yùn)行深度和連續(xù)進(jìn)相運(yùn)行時(shí)間都需要綜合考量，須首先以保證機(jī)組安全穩(wěn)定為前提。當(dāng)然，如果提前切換廠用電源，進(jìn)相深度將會(huì)有顯著的改善。

3）如果將主變擋位由中間擋3擋調(diào)至2擋，提高發(fā)電機(jī)機(jī)端電壓和廠用電壓的水平，或調(diào)低高廠變、低壓廠用變分接擋位，抬高重要負(fù)荷或負(fù)荷較大廠用工作段電壓，均可改善發(fā)電機(jī)進(jìn)相深度，但需要對(duì)整個(gè)電源系統(tǒng)進(jìn)行綜合考量，防止低負(fù)荷時(shí)配電段電壓高超限。

4）對(duì)低壓廠用電接線方案專(zhuān)題優(yōu)化[16]，合理分配廠用工作段負(fù)荷，確保各配電段負(fù)荷基本均衡，避免在進(jìn)相運(yùn)行中因某一配電段電壓下降太快，而成為制約機(jī)組進(jìn)相運(yùn)行的限制因素。

8 結(jié)論

本文在對(duì)發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行特征、功角變化及進(jìn)相運(yùn)行限制因素分析的基礎(chǔ)上，以某火電廠600MW發(fā)電機(jī)組實(shí)際進(jìn)相運(yùn)行試驗(yàn)數(shù)據(jù)為例進(jìn)行分析，得出以下結(jié)論：1）陪試機(jī)組參與系統(tǒng)電壓調(diào)節(jié)，可明顯提升機(jī)組的進(jìn)相能力；2）廠用電電壓突然降低等偶發(fā)因素同樣影響機(jī)組進(jìn)相深度；3）合理調(diào)整主變擋位、低壓廠用變分接擋位，均可改善發(fā)電機(jī)進(jìn)相深度；4）廠用工作段負(fù)荷的合理分配，也可改變機(jī)組進(jìn)相運(yùn)行的限制因素。

試驗(yàn)中由于被試機(jī)組鍋爐機(jī)務(wù)原因限制了機(jī)組出力，所以未進(jìn)行滿負(fù)荷工況下的進(jìn)相運(yùn)行深度驗(yàn)證，也未記錄發(fā)電機(jī)組滿負(fù)荷工況下的進(jìn)相運(yùn)行數(shù)據(jù)，但仍可作為被試機(jī)組85%以下負(fù)荷工況的進(jìn)相運(yùn)行例證。后續(xù)根據(jù)電廠實(shí)際擇機(jī)開(kāi)展100%負(fù)荷工況下的進(jìn)相運(yùn)行驗(yàn)證試驗(yàn)，以獲得機(jī)組完全進(jìn)相運(yùn)行數(shù)據(jù)，以期作為機(jī)組今后進(jìn)相運(yùn)行的數(shù)據(jù)支撐和改善進(jìn)相深度的參考依據(jù)。

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Analysis and Test Verification of Turbine Generator's Leading Phase Operation Capability

HE Zichun, LI Yangjun, ZHANG Qiang, HE Shiheng

(Huadian Electric Power Reserach Institute Co., Ltd., Hangzhou 310030, Zhejiang Province, China)

The generator leading phase operation is an operation mode in which the generator adjusts the excitation to make the generator under-excited and maintains reactive power from the system while maintaining the normal active output. The leading phase depth is generally affected by the static stability limit of the generator,the stator end member heating and other factors. Based on the analysis of generator leading phase operation characteristics, power angle change and leading phase operation limit factors, a 600MW generator in a thermal power plant was taken as an example to analyse andrecord the electrical angle of the generator, stator voltage, factory voltage,the real-time data and changes of the temperature rise of the generator end in the leading phase test. The leading phase running depth of the generator and its limiting factors was verified, and the regulation performance and stability of the automatic excitation regulator in the leading phase operation was tested. It provided data support for the follow-up leading phase operation of the generator set.The proposed improvement strategy can effectively improve the leading phase operation capacity of the generator set.

turburbine generator; leading phase capability; test verification; improvement strategy

10.12096/j.2096-4528.pgt.18233

2018-11-08。

何子春(1971)，男，高級(jí)工程師，從事高低壓電氣試驗(yàn)、發(fā)電廠啟動(dòng)調(diào)試和技術(shù)監(jiān)督管理工作；

李養(yǎng)俊(1985)，男，碩士，工程師，從事電氣試驗(yàn)及技術(shù)監(jiān)督管理工作，elitist21@qq.com。

何子春

(責(zé)任編輯 楊陽(yáng))