催化裂化裝置低負荷下粗汽油作急冷油效果分析

申 志 峰

(中化泉州石化有限公司，福建 泉州 362000)

催化裂化裝置在低負荷下運行時，由于提升管進料量大幅減少，提升管提升力同步變小，造成油氣線速降低，反應時間延長，從而引起產品分布的變化，尤其是汽油中的烯烴含量會大幅降低。為了改變上述現象，提升管大幅降量過程中，總蒸汽量并不隨之大幅降低，而只是適當減少，有時甚至不降反增。油氣和水蒸氣的不同步減少造成分餾塔塔頂油氣分壓低而水蒸氣分壓變高。

催化裂化反應中，原料中的有機氮化物可發生分解反應生成NH3；有機氯和無機氯可發生分解反應生成HCl；NH3和HCl反應則生成NH4Cl。分餾塔塔頂循環回流在下流的過程中由于傳熱的不均勻性，當局部溫度低于水蒸氣在該分壓下的沸點時，便會有液態水生成，水迅速溶解氣相中的NH4Cl顆粒生成NH4Cl溶液，在下流過程中，隨著溫度的升高，NH4Cl溶液失水濃縮，造成塔頂塔盤和塔頂循環系統結鹽[1-2]。

在低負荷下的分餾塔塔頂環境中，水蒸氣更容易液化，結鹽情況加劇。抑制結鹽有多種方法，但在原料性質、設備選型和生產方案既定的情況下，直接增加分餾塔塔頂負荷，降低水蒸氣分壓，減少液態水的生成是最為直接有效的手段[3]。

某3.40 Mt/a重油催化裂化裝置由中國石化工程建設公司(SEI)設計，采用中國石化石油化工科學研究院開發的MIP-CGP技術，為了解決在低負荷生產方案下不增加裝置的進料量而又增加分餾塔塔頂負荷這一矛盾，采用粗汽油走急冷油線進提升管回煉的措施，以下主要對其效果進行分析。

1 原料和操作

采用粗汽油走急冷油線進提升管回煉的措施前后，原料油進提升管流量穩定在300 t/h(負荷率為74.07%)，回煉比為1.83%(回煉油流量為5.5 t/h)，原料油組成為質量分數83%的渣油加氫重油、12%的加氫裂化尾油和5%的減壓渣油，原料油性質穩定，分析數據見表1。催化劑加料速率維持在4 kg/min，單日加劑量為5.76 t，運行狀態良好，催化劑活性維持在正常范圍內，性質分析結果見表2。

表1 混合原料油性質

表2 平衡催化劑性質

投用急冷油前后，罐區輕污油走富吸收油返塔線持續進分餾塔回煉，回煉量穩定在10 t/h，性質穩定。對回煉輕污油組分餾程進行分析，結果見表3，其中約95%的餾分都集中在汽油組分里。

表3 分餾塔回煉輕污油性質

粗汽油走急冷油線進提升管的流量控制在20 t/h，回煉期間，粗汽油性質穩定，分析結果見表4。急冷油投用后，提升管第一反應區(一反)操作參數沒有明顯變化，一反出口溫度變化明顯，平均溫降在6.5 ℃左右，具體數據見表5。

表4 粗汽油性質

表5 投用急冷油對反應裝置操作參數的影響

1)反應壓力穩定后，又緩慢調整至198 kPa。

2 結果與討論

急冷油投用前后操作平穩，反應溫度維持不變，分餾塔塔頂溫度根據汽油收率和粗汽油終餾點適當調節，其他各關鍵參數只在正常范圍內小幅調節，產品質量控制在正常范圍內，具備比對意義。急冷油投用前后分餾塔操作參數變化見表6，產品分布及性質變化見表7。

表6 急冷油投用前后分餾塔操作參數變化

表7 急冷油投用對產品分布和性質的影響

1)汽油收率的計算扣除了分餾塔回煉輕污油餾程中小于190 ℃餾分的量。

2)柴油收率的計算扣除了分餾塔回煉輕污油餾程中大于190 ℃餾分的量。

MIP-CGP技術的核心是通過協調一反的單分子裂化反應和二反的氫轉移、異構化和雙分子裂化反應，使汽油中的烯烴轉化為異構烷烴和丙烯，從而達到汽油降烯烴和增產丙烯的目的[4]。

急冷油進口在提升管一反出口，一反出口溫度由再生滑閥控制，由于SEI特殊的設計，一反出口溫度控制點熱電偶在急冷油噴嘴下方，因此，急冷油的量對一反劑油比沒有影響。正常操作時反應壓力只在2～3 kPa的范圍內小幅波動，所以急冷油投用時一反的反應狀態沒有明顯變化，因此不會影響一反的單分子裂化反應的產物分布，二反的反應基礎并未改變。

從表5可以看出，粗汽油走急冷油線進入提升管一反出口后，首先對二反起到了明顯的降溫作用，影響二反的產品分布，進而影響汽油組分的性質；其次，粗汽油的加入必然抑制原料向汽油組分裂化的反應平衡的推進，引起汽油餾分的減少；第三，作為急冷油的這部分粗汽油進入提升管后本身又會發生裂化反應，進一步引起汽油餾分的減少。以上三者的綜合影響可以由表7的產品分布看出，投用急冷油后，汽油收率降低了0.33百分點，但降幅較小。因此，通過粗汽油走急冷油線進提升管回煉這一措施來增加分餾塔塔頂的油氣負荷是可行的。同時，從表6可以看出，隨投用急冷油后油氣負荷的增加，分餾塔塔頂溫度可以提高2 ℃，在這樣的環境下，水蒸氣不易再冷凝下來，每日對塔頂循環備泵入口低點脫水的檢查結果驗證了這一判斷，減少液態水的生成可大幅改善塔頂塔盤和塔頂循環系統結鹽狀況。

從表7的產品分布可以看出，急冷油投用后，由于其顯著的降溫作用，干氣量明顯減少，但焦炭產率增加，油漿產率降低，這是由于急冷油投用后二反壓降增大引起了一反反應時間的延長，使轉化率增加造成的。汽油的量雖然有所減少，但柴油收率略有增加，液化氣收率增加明顯，所以總液體收率增加了0.39百分點，達到83.99%，比設計值高0.59百分點。因此，可以認為投用急冷油后，催化劑在保持良好的重油裂化能力的前提下，產品分布也得到了一定程度的改善。

較低的溫度更有利于二反中物料進行氫轉移反應和異構化反應。從表7可以看出，投用急冷油后，異丁烷/異丁烯比值增加明顯，說明氫轉移反應得到了加強，汽油中異構烷烴含量增加(飽和烴含量增加)，芳烴含量增加，烯烴體積分數降低3.45百分點。由于異構烷烴和芳烴含量增加，使得雖然汽油中的烯烴含量降低，但汽油辛烷值并沒有受到明顯影響，反而略有增加，MON值增加了0.7個單位，RON值增加了0.3個單位。隨著氫轉移活性的加強，硫轉移活性也加強，同時汽油烯烴含量的降低減少了汽油烯烴與H2S反應二次生成汽油硫化物的量，因此汽油硫傳遞系數降低明顯，汽油硫含量大幅降低[5-10]。

急冷油投用后，二反的汽油組分濃度增大，更有利于汽油中的小分子烯烴選擇性地裂化為丙烯[4]，所以丙烯收率增加了0.25百分點。

急冷油投用后，MIP外循環管并未投用，若投用則二反的溫度和空速會進一步降低，而表觀催化劑活性會進一步增加，二反的氫轉移、異構化和雙分子裂化反應將得到進一步加強，從現有的數據看，丙烯的收率應該會進一步增加，這也滿足MIP-CGP技術使汽油中烯烴體積分數降到18%以下且丙烯收率在8%以上的設計初衷[11]。

3 結 論

(1)催化裂化裝置在低負荷下，通過采用粗汽油走急冷油線進提升管回煉這一措施來增加分餾塔塔頂的油氣負荷，抑制塔頂塔盤和塔頂循環系統結鹽是合理有效的。

(2)投用急冷油后，產品分布和產品質量得到一定程度的改善，總液體收率和丙烯收率增加，汽油辛烷值略有增加，汽油硫含量大幅降低。說明即使裝置在大負荷下，無需考慮分餾塔結鹽問題時，單純為了改善產品分布和產品質量，也可以考慮采用粗汽油走急冷油線進提升管回煉的措施。

(3)投用急冷油后，汽油烯烴含量隨之降低，這說明要平衡產品分布、產品質量和汽油烯烴含量必須要有所取舍。如何實現三者之間的平衡，使效益最大化，急冷油投用與否，以及投用量的適宜范圍，還需要進一步的試驗、研究和總結。