基于故障樹最小割集的解脫器活塞斷裂分析

楊宏亮，黃觀明

(鄭州機電工程研究所，河南 鄭州 450015)

0 引 言

解脫器是供彈機構中的重要部件，它的質量好壞直接決定供彈停射機構的可靠性，進而影響火炮的性能。解脫器由氣缸、活塞、彈簧密封圈等組成。停射過程中，活塞的作用是卡住鼓形輪，使其停止轉動，并抵抗花鍵軸壓縮軸一彈簧的反作用力，進而切斷供彈系統與自動機的傳動?；钊鳛榻饷撈鞯闹匾獋髁α慵涔ぷ鳁l件較為惡劣，所受沖擊載荷較大，對其材料性能、加工工藝要求較高。在工作過程中，活塞發生斷裂會造成十分嚴重的結果，因此保證活塞工作可靠性，及時排除使用過程中的故障，具有重要的意義。

基于故障樹的分析方法能夠找出各重要元器件故障之間的因果關系，成為火炮故障分析的主流技術之一[1]。針對某解脫器活塞在停射過程中出現斷裂的現象，本文采用故障樹法分析方法，建立解脫器活塞斷裂的最小割集故障樹模型，并通過剛強度分析、材料微觀分析法以及沖擊功測試等方法對最小割集中的故障類型進行驗證，確定了解脫器活塞斷裂的原因。

1 基于故障樹的某解脫器活塞斷裂分析

1.1 故障樹分析法簡介

故障樹是一種將零部件故障和特定的系統故障聯系起來，并將系統故障的各種原因，從上到下按樹枝狀結構逐層細化，以表示系統故障和零部件故障之間因果關系的分析方法[2]。故障樹方法基本過程是首先把所研究事件的故障作為故障分析的頂事件，然后逐級分析直接導致其故障發生的中間事件和底事件，最后用適當的邏輯關系把頂事件、中間事件和底事件聯系在一起形成故障樹。通過事件故障樹的建立，可以清晰地看出系統故障事件之間的內在聯系，便于找出事件故障的原因，為排除故障提供重要的參考[3]。本文通過對解脫器活塞斷裂進行深入分析，建立了其故障樹模型，如圖1所示。

圖1 解脫器活塞斷裂故障樹Fig. 1 Fault tree of the fractured reliever piston

其中：ST為解脫器活塞斷裂；S1為生產質量問題；S2為設計問題；S3為裝配操作問題；S4為活塞熱處理質量不達標；S5為活塞表面處理不當；X1為活塞硬度高；X2為活塞硬度低；X3為鍍鉻沒除氫；X4為鍍鉻除氫時間短；X5為重復鍍鉻；X6為活塞強度不足；X7為斷裂處應力集中；X8為材料選擇不當；X9為炮上操作有問題；X10為部件裝配不滿足要求。

1.2 故障樹最小割集的數學描述

割集是指故障樹中同時發生將引起頂事件發生的底事件集合。最小割集是指去掉故障樹中任一割集的一個底事件后，就不再是割集的底事件集合。

故障樹一個割集的狀態表示了頂事件發生的一種可能性，而最小割集代表著產品的一種失效模式[4]。通過尋找故障樹的所有割集，可以明確事件發生故障的所有可能。故障樹分析的主要目的便是找到故障樹模型的全部最小割集[5]，為診斷一個已發生故障的系統指明排查方向。下面本文將對用最小故障樹的割集描述頂事件狀態的數學模型進行推導[6]。

若某底事件集合 X中，狀態變量 Xi均等于1時也等于1，則按照割集定義可知 X為一個割集，若找不到任何一個割集 Xi完全屬于 X ，則 X為最小割集，即當XiX 時， X 為最小割集。頂事件狀態變量 y的值可由最小事件之間的邏輯關系按照下式取值：

式中： Nk為系統最小割集數目； Kj為第 j個最小割集。 Kj與最小割集中狀態變量Xi的關系可知：

因此，可以用故障樹所有最小割集的狀態來等價地表示頂事件的狀態[7]：

針對圖1中的故障樹，用下行法[8]求得解脫器活塞斷裂故障樹的所有最小割集有{X1}，{X6}，{X7}，{X8}，{X9}，{X10}，{X2X3}，{X2X4}，{X2X5}，{X1X3}，{X1X4}，{X1X5}，則解脫器活塞斷裂的全部可能失效模式可用最小割集的狀態表示為

即ST=S1∪S2∪S3∪S4∪S5=X1∪X6∪X7∪X8∪X9∪X10∪X2X3∪X2X4∪X2X5∪X1X3∪X1X4∪X1X5。

以故障樹最小割集法構建的故障樹，其任一底事件即為故障發生的最終原因，因而可以通過構建合理的故障樹完成裝備的故障診斷工作[7]。解脫器活塞斷裂最小割集故障樹如圖2所示。

對最小割集進行重要性比較的原則是：階數越小的最小割集越重要；在低階最小割集中出現的底事件比高階最小割集中的底事件重要；在最小割集階數相同的條件下，在不同最小割集中重復出現的次數越多的底事件越重要[9]。從最小割集故障樹中可以看出，X1，X6，X7，X8，X9，X10同等重要，其中 X1，X4，X5重復出現次數較多，說明其在底事件中較為重要。

2 主要影響因素分析

圖2 解脫器活塞斷裂最小割集故障樹Fig. 2 The minimum cut set of fault tree of the fractured reliever piston

通過故障樹最小割集分析，可以知道解脫器活塞斷裂主要與原材料材質不符合要求、活塞硬度偏高、活塞表面鍍鉻后是否除氫、活塞強度不足、活塞應力集中有關。

2.1 解脫器活塞剛強度分析

由于目前解脫器活塞頸部未加圓角，因此為了驗證是否為設計導致的故障，本文研究在活塞頸部有無圓角時，停射時活塞頭應力和變形情況。花鍵軸在鼓形輪中螺旋運動的過程類似于螺栓擰緊的過程，花鍵軸軸向移動過程要抵抗其前端螺旋簧的壓縮力，按照螺栓擰緊力矩的計算方法，考慮摩擦系數0.3，經計算解脫器活塞凸塊作用給鼓形輪的力在1 500 N左右。由于實際停射過程是動態沖擊過程，而計算結果按靜力學方法得到，因此考慮3倍動載系數后按4 500 N進行剛強度校核?；钊o力學分析結果如表1所示，有無圓角應力和位移云圖如圖3～圖4所示。

表1 解脫器靜力學分析結果Tab. 1 Results of statics analysis of the reliever piston

圖3 有無圓角應力云圖Fig. 3 With or without a fillet stress cloud

圖4 有無圓角位移云圖Fig. 4 With or without a fillet displacement cloud

40Cr的抗拉強度為980 MPa以上，其屈服強度為785 MPa，由靜力學計算結果可以看出，活塞有圓角最大應力為514 MPa，最大變形為0.169 mm，無圓角最大應力為363 MPa，最大變形為0.171 mm，因此解脫器活塞在強度上還有較大余量?；钊麛嗔烟幵黾訄A角并不能明顯降低應力，增加圓角后應力還會增加，這是由于活塞頭部在力作用下變形直到接觸到氣缸壁后停止變形，因此不管活塞有無圓角，其變形量基本一致，而有圓角時的應變更大，因此應力值反而會增加。因此，由上述分析基本上可以排除活塞剛強度不足和活塞斷裂處應力集中造成的活塞斷裂。

2.2 設計裝配問題分析

解脫器活塞的材料和熱處理硬度與先前產品完全相同，均使用40Cr，熱處理硬度為45～50 HRC。由先前產品大量試驗驗證和批量生產使用均正?？芍?，不是材料選擇不當的原因造成活塞斷裂。當艦炮生產完成后，需對解脫器停射機構進行出場檢查，保證其合格后方可進行出廠驗收。此外，炮上對解脫器的操作均屬正常操作，不會造成活塞的損傷，因此可以基本排除炮上裝配的原因。因此，可以排除炮上操作和部件裝配不滿足的設計裝配導致的活塞斷裂。

2.3 理化檢驗分析

2.3.1 斷口分析

斷口分析包括宏觀分析和微觀分析2種方式，是初步確定斷裂的類型和方式的重要手段[10]。解脫器活塞斷口形貌如圖5所示。圖中，A為裂紋源區，B為裂紋擴展區，C為最終斷裂區。從活塞斷口觀察可知，其斷口呈灰黑色，較粗糙，沒有明顯塑性變形?；钊鸭y源位置位于活塞桿零件的臺階處，從左端臺階的根部開始起裂，與徑向呈一個很小的夾角向心部擴展至圓心位置，然后與徑向呈45°向前擴展，最終裂紋止于右側臺階處。

圖5 斷裂活塞宏觀形貌Fig. 5 Macrascopical morphology of the fractured piston

在活塞斷口處取樣進行磨拋、清洗后，采用掃描電鏡進行顯微組織觀察，不同部位在顯微組織下的放大形貌如圖6所示?？芍?，裂紋起源于機加工刀痕處，未發現明顯的冶金缺陷，裂紋源區斷口出現沿晶和少量韌窩斷裂特征。裂紋擴展區斷口呈沿晶加韌窩斷裂特征，并且晶面較粗糙，有類似雞爪紋特征存在。最終斷裂區摩擦擠壓嚴重，在靠近最終斷區出現為沿晶加韌窩特征，從這些特征可見活塞有氫脆斷裂的特征[11-12]。

圖6 活塞斷口微觀形貌Fig. 6 Microstructure of piston fracture surface

2.3.2 氫含量測定

為了解活塞的氫含量情況，分別在斷裂活塞、斷裂同批次活塞以及正?；钊先舆M行氫含量測定，測定結果如表2所示。可知，斷裂活塞和同批次活塞氫含量差不多，都較正?；钊麣浜扛?。

表2 活塞氫含量Tab. 2 Hydrogen content of piston

2.3.3 硬度檢測

圖7為40Cr材料不同回火溫度下硬度與強度、沖擊功的關系曲線，從圖中可以看出強度隨著硬度的升高而增加，沖擊功值則隨著硬度的升高而降低。沖擊功值越低，則材料越脆，抵抗斷裂的能力越弱。

在活塞斷裂處取樣，去除表面鍍層進行拋光處理后，對試樣進行洛氏硬度測試，測試結果如表3所示。可知，斷裂活塞的實際硬度比設計要求高。而硬度偏高，會導致活塞沖擊功值下降，容易發生斷裂。

2.3.4 金相分析

在活塞斷口附近取樣，拋光侵蝕后，在金相顯微鏡下觀察其金相組織，如圖8～圖9所示，可知，活塞基體為回火馬氏體組織。

圖7 40Cr材料不同溫度回火后的機械性能Fig. 7 Mechanical properties of 40Cr materials after tempering at different temperatures

表3 硬度檢測結果Tab. 3 Hardness test results

圖8 金相組織 500×Fig. 8 Metallurgical structure 500×

圖9 表面鍍層500×Fig. 9 Surface finishes500 ×

由圖9可知，活塞表面局部可見白色鍍層，鍍層不均勻，有的區域較厚，有的區域較薄，可知其表面處理工藝較粗糙。在鍍鉻過程中，鍍鉻不合格再進行第二次鍍鉻，會造成氫含量高，使得沖擊功值低，導致活塞氫脆斷裂。

3 綜合分析

從活塞斷口分析可以看出，活塞主要沿晶型脆性開裂為主，有少量韌窩型特征，且開裂晶面有雞爪紋特征，由此可見活塞有氫脆斷裂的特征。斷裂活塞的金相組織為回火馬氏體，活塞的回火溫度偏低，使得活塞的硬度偏高，高于技術要求值的上限，這會大大增加材料的氫脆敏感性。氫含量檢測表明，斷裂活塞的氫含量比正?；钊?，一般來說材料氫含量小于0.6 ppm就不會發生氫脆[13]，材料強度越高對氫越敏感。根據活塞生產工藝，斷裂活塞氫含量相對較高應是電鍍工藝帶來，從檢測結果來看，鍍層不均勻，且實際生產中存在二次鍍鉻的情況。根據電鍍生產工藝，需要進行酸洗，二次鍍鉻會增加酸洗次數，若電鍍后沒有及時除氫或除氫時間短以及除氫不徹底則會導致活塞氫含量偏高[14]。

綜上所述，活塞的斷口屬氫脆斷裂特征，實測氫含量偏高證實了這一點，另外活塞熱處理硬度偏高，使得材料沖擊功值降低，材料氫脆敏感性提高，導致活塞發生斷裂。因此氫含量高和硬度高是造成活塞斷裂的主要原因。

4 對比試驗驗證

為了驗證氫含量高和硬度高是造成活塞斷裂的主要原因，本文對不同硬度值、是否二次鍍鉻及不同除氫時間的活塞進行了氫含量測定和沖擊功試驗，其測試結果如表4所示。

1）由1，2和3組試驗對比可知，不除氫氫含量最高，沖擊功值最低，且除氫時間越久，氫含量越低，沖擊功值越大；

2）由2和5組，4和6組，7和10組，9和12組試驗對比可知，在相同除氫時間，二次鍍鉻氫含量比一次鍍鉻氫含量高，沖擊功值低，說明了二次鍍鉻會造成氫含量偏高；

3）由1～6和7～12組不同硬度對比可知，硬度越高，沖擊功值越小，活塞在沖擊載荷抵抗變形和斷裂的能力越差，活塞越容易斷裂。

5 結 語

通過基于最小割集的故障樹方法、斷口分析、金相分析、氫含量和硬度測定，以及對比試驗驗證對斷裂活塞進行了全面研究，結果表明：

1）鍍鉻工藝除氫不徹底，或者在鍍鉻過程中，鍍鉻不合格再進行第二次鍍鉻，造成氫含量高，使得沖擊功值低，導致活塞氫脆斷裂；

表4 不同硬度值及氫含量的活塞沖擊功值Tab. 4 Impact work of piston with different hardness and hydrogen content

2）活塞熱處理硬度偏高，導致材料沖擊功值降低，使材料的氫脆敏感性提高，導致活塞氫脆斷裂。

為預防解脫器活塞發生氫脆斷裂，在進行鍍鉻處理的時候，嚴格執行表面除氫處理工藝和控制好除氫時間，并且不允許二次鍍鉻。針對熱處理硬度偏高會直接造成沖擊功值低的問題，在不影響零件功能的前提下適當降低活塞的熱處理硬度要求，并將硬度控制在范圍的下限，以提高材料的沖擊功值。