秘魯Quitaracsa電站高轉速大容量發電機設計特點

黃劍奎，趙志強

（1.浙江富春江水電設備有限公司，浙江 杭州311121；2.浙富控股集團股份有限公司，浙江 杭州311121）

0 前言

Quitaracsa水電站（以下簡稱Q電站）位于秘魯Santa河的主要支流Quitaracsa河流最后1/3的河段上，電站為地下廠房，安裝2臺單機額定出力為56MW、額定轉速為720r/min的高轉速立軸沖擊式水輪發電機組，于2015年11月順利投入商業運行。

該電站發電機是浙富公司當期設計制造的難度最大的高轉速大容量常規水輪發電機。

目前國內高轉速大容量常規發電機的業績并不多，但隨著我國西藏等高海拔和高水頭水力資源的進一步開發，更多大容量的高轉速發電機將要面世，提前進行該方面的技術研究和技術儲備是各制造廠家的當務之急。

高轉速大容量發電機由于受結構設計、材料強度和制造難度的制約，該類發電機很容易出現上下機架振動偏大、軸擺度超差、轉動部件強度不足及軸承溫度和定轉子溫度過高等而導致的發電機重大問題。Q電站發電機的設計充分吸取了國內外高轉速大容量發電機這些方面的經驗，主要從本文中總結的發電機結構上的幾大技術難點等方面進行攻關，并對核心部件的剛強度及模態、軸系、通風及溫度等進行了全面的有限元分析，最終比較好的解決了困擾高轉速大容量發電機的這些技術難題。

1 發電機主要技術參數

發電機型號：SF56-10/3570

額定容量：66MVA

額定電壓：13.8kV

額定電流：2756A

額定頻率：60Hz

額定轉速：720r/min

飛逸轉速：1330r/min（最大）

勵磁方式：自并激可控硅靜止勵磁

定子鐵心內徑：2750mm

定子鐵心長度：2080mm

發電機 GD2：≥ 245t·m2

旋轉方向：俯視逆時針

2 發電機總體結構

發電機為三相凸極同步發電機，采用了立軸懸式軸承布置、密閉循環自通風的空氣冷卻方式。

發電機主要由定子、轉子、上/下機架、推力軸承、上/下導軸承及徑向防振支撐等部件組成，斷面圖如圖1所示。

圖1 發電機斷面圖

3 發電機結構設計的難點及特點

由于Q電站發電機的最大飛逸轉速達到了1330r/min，在66MVA這樣的容量下，發電機定子鐵心內徑無法做得太小，優化后的定子鐵心內徑還是達到了2750mm，因此飛逸轉速下轉子周速高達191m/s。這樣的周速遠高于一般的常規水輪發電機，這給發電機的結構設計帶來了很大的困難。

Q電站發電機的設計難度，可以用發電機結構設計的難度指數K來說明，即K=SN×nR2×10-6，式中SN為發電機的額定容量（MVA），nR為機組最大飛逸轉速（r/min）。K值越大，發電機的設計及制造難度也越大。表1統計了2000年以后國內廠家比較典型的高轉速大容量發電機的K值對比，從表1中不難看出，Q電站發電機的結構設計和制造難度還是名列前茅的。

3.1 結構設計難點

（1）發電機軸系

Q電站發電機設計的難點首先是發電機軸系的設計，即機組臨界轉速需要保證有足夠的安全裕度。為了滿足合同規定的最大飛逸轉速的1.25倍以上的要求，一階臨界轉速必須要達到1663r/min以上，這對機組軸系及其軸系支撐的剛度提出了很高的要求，發電機的軸系、轉子和上下機架及徑向支撐等都需要做特別的結構設計和結構強化。

表1 高轉速大容量常規水輪發電機結構難度指數統計表

（2）發電機轉子相關

由于轉子飛逸時的外周速非常高，磁極和磁軛的離心力非常大，磁極需要采用特殊的固定方式，磁極和磁軛的材料也都要采用非常規水輪發電機使用的高強度材料；針對磁極線圈在高轉速時容易出現的變形問題，線圈必須采用可靠的支撐，同時線圈的材質也應根據需要適當提高強度等級。

（3）發電機通風系統

發電機定子鐵心高度超過了2m。為了確保軸向風扇通風結構下的定、轉子各部位風量的合理分配，需要用專門開發的通風分析軟件并結合大量的電站業績成果進行解析計算，同時進行必要的溫度分布計算。其計算結果用于指導發電機風扇和各風路結構的合理設計。

（4）發電機軸承相關

Q電站發電機推力軸承的重心周速非常高，額定轉速時的PV值高達950；另外，飛逸轉速時軸承重心周速更是達到了60m/s，這樣的周速對采用鏡板泵結構的推力軸承來說，油槽內壁的結構及油面高度的設計非常重要，設計不當很容易導致鏡板泵性能在轉速上升過程中失效而導致推力軸承發生燒瓦的事故。

另外，由于軸承的高周速，導致油霧量非常大，因此，防油霧對策也需要特別的應對。

3.2 發電機主要部件的結構特點

3.2.1 定子

組成定子的機座、鐵心和線圈為常規結構，因為線棒端部尺寸長而采用了雙端箍結構，以減少線棒端部的振動。

（1）定子機座

定子機座為十二邊形結構，分2瓣運至工地，螺栓把合。由于不需現場焊接，機座在現場組圓的精度更容易得到保證，同時可以大大縮短安裝工期。

圖2 定子機座

（2）定子鐵心

定子鐵心在現場整圓疊裝。這種整體結構的定子鐵心無接縫，剛度好，運行中的鐵心振動小；同時圓度容易得到保證，無槽底錯位，整體性質量精度高。

鐵心采用0.5mm厚的低損硅鋼片疊壓制成，為了減少端部漏磁導致的過熱，端部鐵心的齒部采取了開槽等措施加以應對。

定子鐵心的壓緊防松采用高強度碟簧結構，使多年運行后鐵心漆膜的收縮可得到補償，鐵心仍可保持一定的安全面壓，這種結構對高轉速大容量發電機來說非常必要，可保證發電機定子鐵心長期運行后不松動。

定子鐵心的定位采用了如圖3所示的結構。這種結構在鐵心外緣側是圓形的定位孔，較普通的鴿尾定位槽有更強的抗翹曲能力。該結構還具有裝鍵定位簡單、疊片精度高，且鐵心在徑向可自由膨脹，能有效解決鐵心熱變形引起的鐵心與機座間熱應力問題。

另外，從圖3可以看出，這種壓緊螺桿穿過鐵心軛部，由于這種穿心螺桿穿過的是弱磁場區，也就沒有了受磁場影響而發熱的顧慮，且拉緊螺桿無需絕緣處理，減少了電站的維護工作量，提高了發電機運行的可靠性。

（3）定子線圈

圖3 定子鐵心定位結構

定子繞組為雙層條式波繞組、2支路星形連接。線棒采用了槽內羅貝爾換位及端部分組的連接方式，以降低附加損耗并減小線棒股線間的溫差。

定子槽楔采用成對的楔形槽楔+楔下波紋墊條結構，該結構不僅槽楔打緊簡單方便，還能借助波紋墊條的預緊彈力，確保機組運行多年后線圈能夠保持有足夠的壓緊力，防止線棒松動。

3.2.2 轉子

轉子由上端軸、磁軛、下端軸及磁極等組成。為確保軸系剛強度的需要，發電機設計為由上、下端軸和整體鍛造磁軛構成的軸系結構，整鍛磁軛的結構也被應用于技術難度更大的老撾謝攀發電機（參見表 1）。

（1）轉子磁軛

磁軛由高強度合金鋼整鍛而成，重達46t，該材料屈服強度高達690MPa。為降低應力水平，磁極的固定溝槽采用了45°雙鴿尾結構，由于鴿尾槽的加工精度要求非常高，因此加工難度非常大，磁軛是發電機加工難度最大的部件。磁軛結構如圖4所示。

圖4 磁軛

（2）磁極

磁極鐵心由高強度專用冷軋磁極板沖片疊成，鐵心設置側板以減少磁極壓板分擔的離心力，從而將磁極壓板的最大應力降低在一個合理水平，以降低磁極壓板材料的采購難度。

另外，由于結構強度的需要，磁極鐵心采用了45°雙鴿尾固定結構，這種結構具有：①相對60°常規單鴿尾結構，雙鴿尾的承載能力大；②相對雙“T”尾結構，磁極固定部位的尺寸大大縮短，同等條件下，能有效減小磁軛的應力。這種磁極的固定結構特別適用于高轉速大容量的發電機，尤其是需要考慮疲勞設計的正反向旋轉的發電電動機。

磁極線圈采用了表面有凸出散熱匝的結構，可成倍增加其散熱面積，從而降低線圈的溫升，這種結構對通風條件苛刻的發電機來說尤為重要。

為了防止磁極線圈離心力導致的線圈變形而引起的磁極線圈甩出的重大事故，磁極線圈極間設置了支撐。雖然向心結構的磁極理論上線圈的離心力切向分量很小甚至為零，但依然不能避免磁極線圈變形被甩出的嚴重事故。Q電站發電機的矩形磁極線圈結合通風方式采用了軸向風阻小、支撐結構簡單可靠的抱箍支柱式支撐結構。

圖5 磁極

此外，對高轉速發電機來說，磁極線圈極間引出線的引出和固定方式設計的可靠與否也是至關重要的，Q電站發電機磁極線圈的上部極間引出線采用了內部引出結構，這種結構的磁極線圈雖然制作工藝復雜，制造難度大，但徹底解決了高轉速發電機磁極引出線的應力高及固定困難的問題。

3.2.3 上機架、推力軸承、導軸承

（1）上機架

上機架為負荷機架，用于承擔機組轉動部件產生的全部軸向和部分徑向載荷，由中心體和6條支臂組成，并通過螺栓固定在定子機座上，同時在支臂末端通過防振支撐與機坑內壁的基礎相連。

圖6 上機架和徑向支撐

高轉速大容量的懸式發電機上機架的主要問題點在于上機架的軸向和徑向剛度上。由于Q電站機組的飛逸轉速非常高，通過對軸系及上下機架的FEM解析計算，對上機架及徑向防振支撐的結構進行了必要的優化設計，以確保上機架的水平和垂直方向的振頻均能有效避開機組的轉頻，避免上機架發生有危害的劇烈振動。

在針對有效減小徑向和軸向振動的對策上，上機架采用了盒形支臂及具有阻尼特性的徑向防振支撐，電站的監控數據表明發電機的運行非常穩定，各部位振動均在設計范圍內。關于高轉速發電機徑向防振支撐的重要性和結構的發展動態下文有特別介紹。

（2）推力軸承

推力軸承共有10塊扇形瓦，由結構簡單的彈性圓盤支承，彈性圓盤與瓦坯呈環型面接觸，可有效減少瓦面受力后的機械變形及熱變形的疊加。彈性圓盤和各推力瓦由工廠加工保證精度，現場不需作推力瓦受力調整及推力瓦刮瓦。

圖7 推力軸承

由于沖擊式水輪發電機組的軸向水推力相對推力軸承的總推力負荷來說是非常小的，即啟動階段和運行階段推力軸承的負荷變化很小，因此，推力軸承在啟動階段的運行條件是很不利于油膜的形成的，故設置了高壓油頂起裝置，以確保推力軸承開停機階段的安全可靠運行。

（3）推力頭

為了防止發電機軸電流的產生，采用了絕緣式推力頭結構，即在推力頭部位設置絕緣來切斷軸電流回路，這種結構的推力頭絕緣由于不受油霧污染，提高了可靠性，屬于終身免維護結構。但這樣的絕緣結構需要精心的制作和嚴格的品質管理才能確保產品滿足設計要求。另外，設計上針對高轉速還充分考慮到了離心力等因素對絕緣緊量的削弱，進行了準確的熱緊量分析計算，避免這種削弱導致的推力頭內外環的松動。

（4）導軸承

導軸承采用楔形板可調中心支撐結構，瓦的背面有球面支承柱，該結構在運行時能自動產生偏心。

針對沖擊式機組的多噴嘴運行工況，導軸承載荷的計算還應考慮噴嘴不對稱運行時的最大橫向水推力，以確保導軸承的安全可靠運行。

（5）潤滑油循環冷卻

推力軸承及上導軸承油槽的潤滑油采用了鏡板泵外循環方式，冷卻循環油的油壓由鏡板徑向斜孔產生，鏡板泵泵出的潤滑油冷卻上導軸承后，通過管路壓入外置的油冷卻器進行冷卻，冷油再經管路流回到推力軸承油槽，冷卻推力軸承。另外，在油槽內還采取了有效的導油措施，以改善油的循環路徑，使推力瓦和上導瓦均能得到充分的冷卻。這種油循環由于是自泵方式，不僅提高了可靠性，還因無外加泵而簡化了設備及維護；同時油冷器采用外置式也簡化了油槽的結構，油冷器的檢修維護也變得非常簡單方便。

另外，下導軸承則采用了內置的蛇管冷卻方式。

3.2.4 上、下機架的防振支撐

對高轉速發電機來說，設置導軸承機架的防振支撐非常重要，這是提高上、下導軸承徑向支撐剛度的有效措施，尤其是Q電站這種臨界轉速要求特別高的水輪發電機組。

Q電站發電機采用了我們最新研制的阻尼式徑向防振支撐，該支撐所采用的阻尼材料具有高頻載荷下剛度大而低頻載荷下剛度弱的特點，因此，這種新型的阻尼式徑向防振支撐既能有效地承載導軸承的高頻載荷（主要為電氣和機械的不平衡力及偏嘴運行工況下的水力不平衡力），也能阻尼軸承機架產生的超低頻載荷（主要為軸承機架溫度升高產生的熱膨脹力），換言之，該支撐的應用既能確保軸系所需的高支撐剛度，也降低了徑向防振支撐所帶來的土建設計難度。

另外，新的支撐結構簡單、安裝方便，特別適用于結構緊湊的高轉速機組，提高了電站檢修維護的便利性。隨著Q電站的投運，該支撐結構得到了考驗，現已推廣到更大容量的高轉速機組謝攀電站上應用。

4 結論

Q電站水輪發電機是為數不多的設計難度高的機組，不僅在軸系、轉子、軸承、通風及上下機架防振等方面需要克服超過設計限界的難題，還需要應對諸如軸承有水飛逸無損運行30min等苛刻的設計條件。

通過對發電機結構的優化、創新及導入新的分析驗證手段來提高發電機的可靠性，避免了高轉速大容量發電機容易出現的上下機架振動偏大、軸擺度超差、轉動部件強度不足及軸承溫度和定轉子溫度過高等問題的發生。2臺機組投產后，發電機運行穩定，各性能參數、溫度及振動等指標均滿足設計規范及合同要求，其設計經驗可以為更高轉速、更大容量的水輪發電機設計提供借鑒。