N2和Ar組分對R134a水合物相平衡及動力學影響的實驗研究

祁影霞，邢海洋，郭志旺

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N2和Ar組分對R134a水合物相平衡及動力學影響的實驗研究

祁影霞*1，邢海洋2，郭志旺2

（1-上海理工大學研究生院，上海 200093；2-上海理工大學能源與動力學院，上海 200093）

制冷劑水合物作為空調蓄冷介質有諸多優點，但生成過程存在反應壓力高、誘導時間長等缺點。為解決這些問題，本文研究了N2和Ar組分對合成R134a水合物的影響。在自制的水合物實驗臺上進行了N2和Ar分別與R134a混合氣體的水合物合成實驗。實驗結果表明，N2延長了R134a水合物合成誘導時間，提高了混合氣體水合物的相平衡壓力，在加入3.98% N2和7.63% N2時，加入N2濃度越高，相平衡壓力越大；而Ar縮短了誘導時間，降低了混合氣體水合物相平衡壓力，且存在一個最佳Ar摩爾濃度使得水合物合成誘導時間最短，相平衡壓力最低。用氣相色譜儀檢測混合氣體水合物分解后的氣體組分，結果表明，N2分子未進入水合物結構，而Ar分子進入了水合物結構。激光拉曼光譜儀也證明N2沒有進入水合物晶體結構。

水合物；制冷劑；N2；Ar；誘導時間；相平衡

0 引言

隨著我國經濟的快速發展和人民生活水平的不斷提高，用戶對電力在不同時段的不同需求導致“峰谷”用電現象越來越明顯；為解決這一問題，空調蓄冷技術得到了發展。空調蓄冷是指空調在用電低谷負荷時段，開機制冷并用蓄冷設備將冷量儲存起來，等到用電高峰負荷時段，將儲存的冷量部分或全部釋放出來滿足空調高負荷的需求[1]。按照蓄冷介質的不同，空調蓄冷方式主要有水蓄冷、冰蓄冷、共晶鹽蓄冷和制冷劑水合物蓄冷[2]。其中，制冷劑水合物是一種新型蓄冷介質，它克服了冰（蓄冷效率低）[3]、水（蓄冷密度小）[4]、共晶鹽（換熱效率低、易老化失效）[5]等蓄冷介質的弱點。制冷劑水合物是指制冷劑氣體和水相接觸，在一定壓力和溫度條件下形成的包絡狀晶體。其相變溫度在5 ℃~12 ℃，溶解熱為270 kJ/kg~464 kJ/kg，蓄冷密度大（與冰相當）[6]適用于常規空調的運行工況[7-9]。

制冷劑水合物生成過程存在生成壓力高、成核誘導期長、生成速率低等一系列特點。以往的研究中，制冷劑水合物都是在高壓下生成的，提高了設備成本，加大了能耗。制冷劑R134a為環保型制冷劑，可應用于中央空調等制冷系統中。本文以R134a作為研究對象，嘗試在水合物生成過程中添加小分子氣體（N2、Ar），以提高R134a水合物生成速率，降低制冷劑水合物合成壓力。本文具體研究了N2、Ar組分對R134a水合物相平衡曲線、誘導時間、生成速率的影響。

1 水合物晶體結構

水合物晶體存在3種結構：立方體心結構的Ⅰ型，菱形立方結構的Ⅱ型，六方結構H型。Ⅰ型結構由512和51262二種孔穴組成，Ⅱ型由512和51264這2種孔穴組成，H型由512，435663和51268這3種孔穴組成，如圖1所示。表1為3種水合物晶體結構的基本特性參數。

圖1 3種結構水合物孔穴多面結構圖

表1 水合物3種結構的相關參數

R134a的分子直徑為0.42 nm，可占居大孔穴，小客體分子N2和Ar的分子直徑分別為0.36 nm、0.34 nm，與水合物中小孔穴尺寸接近，因而可填充小孔穴。孔穴被客體填充的百分數決定了水合物的穩定性，被填充的百分數越大，水合物就越穩定[10-11]。

2 實驗裝置與不確定度分析

2.1 實驗裝置

如圖2所示，實驗裝置主要由水合物合成系統、配氣系統、控制系統、數據測量和記錄系統組成。為便于觀察水合物生成過程，水合物反應釜為一個帶有磁攪拌的雙層玻璃透明圓柱形容器，其容積為Φ80 mm×160 mm。磁力攪拌裝置轉速為(90~1,250) r/min。反應釜內置Pt100溫度傳感器和WLB壓力變送器。實驗溫度控制裝置選用DC-2030低溫恒溫槽，溫度范圍為(-20~100) ℃，控溫精度為±0.01 ℃。實驗數據記錄裝置選用型號為34972A的安捷倫數據采集器，每隔10秒記錄一次實驗所得溫度和壓力。

1-氣瓶，2-壓力表，3-減壓閥，4-微量調節閥，5-三通閥，6-調節閥，7-截止閥，8-溫度傳感器，9-壓力傳感器，10-安捷倫數字采集儀，11-安全閥，12-放氣閥，13-抽真空閥，14-進氣閥，15-釜內進液閥，16-釜內排液閥，17-磁力攪拌反應釜，18-水浴進液閥，19-水浴排液閥，20-恒溫水箱

2.2 溫度不確定度分析

℃(1)

2.3 壓力不確定分析

Agilent34970A/34972A精度指標：輸入直流信號量程在0~100 mA時，測量誤差為讀數的0.03%+量程0.005%，實驗過程中，最大讀數壓力為實驗設定初始壓力0.3 MPa，即：

d4 = 0.03% × 0.03 MPa +0.005% × 1 MPa= 0.14 kPa(2)

壓力傳感器總不確定度為：

=±5.0 kPa(3)

表2 PT100熱電阻標定參數表（單位：℃）

上行程下行程 T設定值T標準值T測量值DTT設定值T標準值T測量值DT 0.000.01-0.04-0.0510.0010.0010.050.05 1.000.990.94-0.059.009.039.060.03 2.001.961.94-0.028.008.028.070.05 3.002.972.94-0.037.007.037.060.03 4.003.983.97-0.016.006.036.060.03 5.004.974.96-0.015.005.045.080.04 6.005.965.94-0.024.004.014.050.04 7.006.996.98-0.013.003.033.050.02 8.009.0010.007.998.989.977.978.959.96-0.02-0.03-0.012.001.000.002.041.050.042.071.080.090.030.030.05

2.4 實驗步驟

1）在反應釜內注入120 ml去離子水，打開真空泵，進行抽真空處理；釜內壓力參數穩定后，關閉真空泵，關閉反應釜各處閥門，開啟恒溫水箱，設定恒溫水箱溫度為0 ℃；當反應釜內反應體系溫度降到0 ℃穩定后，將已按不同摩爾組分混合的制冷劑R134a與N2、Ar氣體的混合氣體充入反應釜內，維持反應釜內溫度不變，通過微量調節閥控制釜內壓力至0.3 MPa；開啟磁力攪拌裝置，轉子參數設定為500 r/min，加速水合物的生成；當反應體系內有大量水合物生成時，關閉磁力攪拌裝置，調節恒溫水箱溫度，每次升溫幅度為0.5 ℃，當反應釜內壓力參數維持1 h穩定不變時，記錄反應釜內該溫度點時刻的相平衡參數。將各體系在不同條件下的相平衡參數匯總，繪制出相平衡曲線圖。

2）重復上述水合物合成步驟，待混合氣體水合物合成后，開啟真空泵，抽取反應釜內剩余的氣體，關閉抽真空閥后，設定恒溫水箱溫度為20 ℃，待混合氣體水合物完全分解后，收集水合物分解后的氣體，并使用氣相色譜儀分析這些氣體的組成成分。

3）重復上述水合物合成步驟，待水合物合成后，取樣“R134a+N2”混合氣體水合物，并采用拉曼光譜儀分析“R134a+N2”混合氣體水合物晶體結構等參數。

3 實驗結果及分析

3.1 氣體摩爾濃度對水合物合成誘導時間的影響

水合物形成過程通常由成核和生長兩個階段組成。其中，系統的宏觀特征在結晶成核大量出現和水合物的快速生長之前這一段時間不會發生大的波動，這一現象叫做誘導現象。該現象可以用誘導時間來描述。從水合物形成過程來看，誘導時間表明了水合物晶體在實現全面快速生長之前所需要的時間[12]。誘導時間可以作為判斷水合物形成快慢的標準之一，本文研究N2、Ar對R134a水合物誘導時間的影響，尋找加快R134a水合物形成速率的促進劑。

從實驗角度出發，誘導時間可以定義為水合反應開始到系統某狀態參數隨時間開始急劇變化所需要的時間[13]。結合本實驗裝置特點，從系統降溫結束點到系統參數（壓力、溫度）隨時間變化的曲線拐點的時間區域即為誘導時間。

圖3和圖4分別為純制冷劑R134a及加入不同濃度氣體水合物生成過程壓力-時間（-）圖和溫度-時間（-）圖。從圖3和圖4中可看出，加入N2延長了R134a水合物生成過程的誘導時間，且對比96.02%R134a+3.98%N2和92.37%R134a+7.63% N2兩組曲線可知，加入的N2越多，水合物生成過程的誘導時間越長，說明N2對水合物的生成有抑制作用；相反，加入Ar大大縮短了R134a水合物生成過程的誘導時間，說明Ar對水合物生成有促進作用，對比96.02%R134a+3.98%Ar和92.41% R134a+7.59%Ar兩組曲線可知，Ar摩爾濃度存在一個最佳值，使得水合物生成過程的誘導時間最短。由此可見，Ar縮短了R134a水合物的誘導時間，加快了R134a水合物形成速率，對于R134a水合物在蓄冷方面的應用有指導意義。

圖3 不同體系水合物生成過程壓力隨時間變化P-t圖

圖4 不同體系水合物生成過程溫度隨時間變化T-t圖

氣體水合物是由主體分子即水分子以氫鍵相互結合形成的籠狀結構及填充在籠狀空穴中的客體分子（氣體分子）組成的。水合物的成核發生在氣液交界面偏液相區，溶于水的氣體分子與包圍它的水分子形成不穩定的分子簇，分子簇快速生長形成水合物[14-15]。客體分子的大小及在水中的溶解度是影響水合物結構的重要因素。N2、Ar分子大小接近，產生上述現象的原因主要和客體分子的溶解度有關。3種氣體在水中的溶解度關系為：R134a＞Ar＞N2，如表3所示。由于N2在水中的溶解度較小，會使得不溶于水的N2分子分散在R134a分子周圍，阻礙了R134a分子進入由氫鍵構成的水分子籠狀結構，因而抑制了R134a水合物的成核。加入的N2越多，這種阻礙就越大。Ar在水中的溶解度較N2大，當Ar溶于水的時候，Ar分子會填充R134a水合物的小孔穴，形成穩定的水合物；一旦加入的Ar過多，超過了Ar在水中的溶解極限，不溶于水的Ar分子就會分散在R134a分子周圍，降低促進作用。

表3 25 ℃時，3種氣體的溶解度

3.2 混合氣體水合物相平衡實驗結果

3.2.1 R134a水合物相平衡實驗結果

為檢驗實驗的可靠性，本文對純R134a水合物的相平衡參數進行了測量，表4為測量結果，圖5為R134a氣體水合物相平衡壓力曲線，表明隨著溫度的升高，相平衡壓力逐漸升高。與OOWA等[16]的實驗結果的最大相對誤差為1.2%。

表4 R134a的相平衡參數實驗數據

3.2.2 R134a+N2/Ar混合氣體水合物相平衡實驗結果

R134a中分別加入3.98% N2和7.63% N2，以及7.59% Ar和3.98% Ar的混合氣體水合物，相平衡測量數據結果示于圖5中。可以看出，加入N2使得混合氣體水合物相平衡壓力升高，且N2濃度越高，相平衡壓力越高；而加入Ar可以降低R134a水合物的相平衡壓力，且加入3.98%Ar相對于加入7.59%Ar水合物相平衡壓力較低。因此，并非加入的Ar越多，混合氣體水合物的相平衡壓力越低，應存在一最佳Ar值，使得相平衡壓力最低。這與前面Ar對R134a水合物有促進作用的推斷相互印證。

圖5 R134a及其混合氣體水合物相平衡曲線

3.3 氣相色譜儀組分檢測結果

通過氣相色譜儀檢測混合氣體水合物分解后的氣體組分，可以判斷N2和Ar是否參與了水合物的合成。

按照實驗操作步驟收集水合物分解后的氣體，水合物完全分解后釜內壓力在0.2 MPa左右，因CO2氣體化學性質穩定，選用高純度的CO2氣體作為一種攜氣，將反應釜內分解后的氣體帶入氣體采樣袋中。收集氣體之前，用高純度的CO2對采樣袋充氣洗袋，反復多次，以排除采樣袋中殘留的空氣。

3.3.1 R134a、N2、Ar和CO2氣體標樣

在檢測前，先對R134a氣體、Ar、N2以及CO2分別進行標樣檢測，以確定這4種氣體在TCD氣相色譜儀檢測時波峰出現的時間點。圖6為4種氣體標樣圖。

圖6 4種氣體氣相色譜檢測標樣

由圖6可看出，采用TCD氣相色譜檢測時，當=0.835 min時，出現N2波峰；當=1.267 min時，出現CO2波峰；當=2.758 min時，出現Ar波峰；當=3.282 min時，出現R134a波峰。

3.3.2 R134a+N2混合氣體水合物分解后氣相色譜儀檢測結果

圖7和圖8分別為96.02% R134a+3.98% N2和92.37% R134a+7.63% N2混合氣體水合物分解后氣相色譜儀檢測結果，可以看出，在=1.4 min左右出現波峰，與圖6對比可知為CO2波峰；在=3.5 min左右出現波峰，與圖6對比可知為R134a波峰。在=0.835 min附近未出現任何的波峰，說明水合物分解后的氣體中并無氮氣的存在，即N2未參與R134a水合物的合成。

圖7 96.02% R134a+3.98% N2混合氣體水合物分解后氣相色譜檢測

圖8 92.37% R134a+7.63% N2混合氣體水合物分解后氣相色譜檢測

3.3.3 R134a+Ar混合氣體水合物分解后氣相色譜儀檢測結果

圖9和圖10分別為96.02% R134a+3.98% Ar和92.41% R134a+7.59% Ar混合氣體水合物分解后氣相色譜儀檢測結果，可以看出，在=1.4 min左右出現波峰，對比圖6可知為CO2波峰；在=2.7 min左右出現波峰，對比圖6可知為Ar波峰；在=3.3 min左右出現波峰，對比圖6可知為R134a波峰。在混合氣體水合物分解后的氣體中檢測到Ar，說明Ar直接參與了R134a水合物的合成。

圖9 96.02% R134a+3.98% Ar混合氣體水合物分解后氣相色譜檢測

圖10 92.41% R134a+7.59% Ar混合氣體水合物分解后氣相色譜儀檢測

3.4 激光拉曼光譜儀檢測結果

為了確認R134a+N2水合物的晶體結構，采用顯微iHR-320激光拉曼光譜儀對水合物晶體進行拉曼光譜測量。

對同一種物質分子，Raman位移僅與物質分子的轉動能級和振動有關。不同物質分子有不同的轉動和振動能級，因而有不同的Raman位移[17]。氣體分子在不同類型氣體水合物籠中，會受不同類型籠中局部分子環境的影響，其在不同籠中的拉曼位移略有不同，水合物態與氣態的拉曼峰位也不同[18]。PETER[19]總結了一些二元振動類型的拉曼位移范圍，其中：C-C鍵的拉曼位移在800~1,300 cm-1區間，C-H鍵的拉曼位移在2,700~3,000 cm-1區間。表5是部分水合物客體不同振動類型在不同孔穴中的Raman位移[17-20]。

按照上文2.4實驗操作步驟生成“R134a+N2”混合氣體水合物后，需要單獨取樣進行拉曼光譜檢測。因為水合物樣品取樣時需要拆卸反應釜，因此實驗所測的水合物樣品是在一個大氣壓下的參數值，水合物樣品取出后，置于四通比色皿中，用碎冰和絕熱材料封存。因水合反應過程中，水合物生成量大，樣品取樣少，而且反應釜拆卸取樣在1 min內完成，拉曼光譜儀檢測數據僅需要幾秒鐘，因此可以忽略因環境的變化而導致水合物分解造成的影響。

表5 客體分子在不同孔穴結構中的Raman位移

圖11為純R134a水合物拉曼光譜檢測結果，與表5進行對比可知，在848.9 cm-1處拉曼峰值為R134a分子在Ⅱ型水合物大籠中的C-C鍵伸縮振動頻率，在885.4 cm-1處拉曼峰值為R134a分子在氣相中的C-C鍵伸縮振動頻率，在2,983.6 cm-1處拉曼峰值為R134a分子在Ⅱ型水合物大籠中的C-H鍵伸縮振動頻率，這3種化學鍵的Raman位移都符合PETER[17]所總結的化學鍵的拉曼位移范圍。因為R134a分子直徑較大，因此R134a分子只進入Ⅱ型水合物的大籠，這與MIYAUCHI等[21]和KATSUTA等[22]的結論一致。

圖11 制冷劑R134a水合物拉曼光譜圖

圖12和圖13分別為96.02%R134a+3.98%N2和92.37%R134a+7.63%N2混合氣體水合物拉曼光譜檢測結果，與表5及圖11進行對比可知，在840 cm-1附近拉曼峰為R134a分子在Ⅱ型水合物大籠中的C-C鍵伸縮振動頻率，在900 cm-1附近拉曼峰為R134a分子在氣相中的C-C鍵伸縮振動頻率，在2,970 cm-1附近拉曼峰為R134a分子在Ⅱ型水合物大籠中的C-H鍵伸縮振動頻率。對比圖11~圖13說明，同一化學鍵在不同條件下生成的水合物中，其拉曼位移有所偏移，這是因為不同籠型結構對客體分子拉曼位移會產生影響。

圖12 96.02% R134a+3.98% N2混合氣體水合物拉曼光譜圖

圖13 92.37% R134a+7.63% N2混合氣體水合物拉曼光譜圖

參考表5，N≡N鍵伸縮振動拉曼位移在2,326 cm-1附近。對比上述3幅拉曼光譜圖可知，拉曼位移在2,326 cm-1處均沒有明顯的拉曼強度峰值。說明取樣的水合物樣品中沒有N2的存在，這個結果與之前的氣相色譜儀所得的結論一致。因此可以得出結論，實驗條件下，N2沒有參與R134a水合物的合成。

因拉曼光譜儀不能檢測單原子物質，Ar分子屬于單原子不發生極化，不具有拉曼活性，本實驗不能采用拉曼光譜儀驗證Ar分子是否進入水合物孔穴，今后可以借助X射線多晶衍射等其他方法，研究Ar對R134a水合物晶體結構的影響。

4 結論

1）N2延長了R134a水合物合成誘導時間，且加入的N2越多誘導時間越長，說明N2對水合物的生成起抑制作用；而Ar縮短了R134a水合物合成誘導時間，說明Ar對水合物的生成起促進作用，但存在一個最佳Ar摩爾濃度使得促進作用最大。

2）分別測試了純R134a、96.02%R134a+ 3.98%N2、92.37%R134a+7.63%N2、96.02%R134a+ 3.98%Ar、92.41%R134a+7.59%Ar體系的水合物相平衡參數，隨著溫度的升高，各體系相平衡壓力都逐漸增大。相比純R134a，加入N2導致混合氣體的水合物相平衡壓力升高，且加入的N2越多，升高的越多；而加入Ar導致混合氣體的水合物相平衡壓力降低，且存在一個最佳Ar摩爾濃度使得相平衡壓力最小。

3）氣相色譜儀檢測結果證明Ar參與了R134a水合物晶體結構的合成。

4）氣相色譜儀和激光拉曼光譜儀檢測結果證明，N2沒有參與R134a水合物晶體結構的合成。

[1] 方貴銀. 蓄冷空調工程實用新技術[M]. 北京: 人民郵電出版社, 2000: 365.

[2] 楊群芳. 制冷劑水合物蓄冷技術研究現狀及應用前景[J]. 科技信息, 2012(17): 39-40.

[3] 李茂永, 張識博. 國內水合物蓄冷技術研究進展[J]. 潔凈與空調技術, 2013(4): 71-74.

[4] TRAN N, KREIDER J F, BROTHERS P. Field measurement of chilled water storage thermal performance[J]. Ashrae Transactions, 1989, 95(1): 1106-1112.

[5] 畢月紅, 郭廷瑋, 朱庭英, 等. 促晶器流量對氣體水合物蓄冷過程影響的實驗研究[J]. 制冷學報, 2003, 24(1): 1-5.

[6] 陶晶貴. 氣體水合物蓄冷技術研究進展[J]. 化工進展, 2003, 22(9): 942-946.

[7] 軒小波, 劉妮, 劉道平. 二氧化碳水合物漿在空調蓄冷技術中的研究進展[J]. 制冷技術, 2010, 30(2): 44-47, 51.

[8] 朱昌盛, 劉妮, 齊亞茹. 籠型水合物漿體生成和流動特性的研究進展[J]. 制冷技術, 2015, 35(6): 52-56,62.

[9] 莊雅琪, 謝應明, 耿時江, 等. 充注壓力對CO2水合物蓄冷系統性能的影響[J]. 制冷技術, 2017, 37(6): 6-10.

[10] 袁爭印, 梁坤峰, 李盈盈, 等. SⅡ型R134a水合物穩定性的分子動力學模擬[J]. 低溫與超導, 2017(3): 79-86.

[11] 王茂. 制冷劑水合物相平衡和形成過程實驗研究[D]. 蘇州: 蘇州科技大學, 2017.

[12] 潘云仙, 劉道平, 黃文件, 等. 氣體水合物形成的誘導時間及其影響因素[J]. 天然氣地球科學, 2005, 16(2): 255-260.

[13] 郭長松. 氣體水合物生成特性基礎研究[D]. 大連: 大連理工大學, 2011.

[14] CHEN G J, GUO T M. A new approach to gas hydrate modeling[J]. Chemical Engineering Journal, 1998, 71: 145-151.

[15] CHEN G J, MA G L, GUO T M. A new mechanism for hydrate formation and development of thermodynamic model[J]. Journal of Chemical Industry and Engineering, 2000, 51(5): 626-631.

[16] OOWA M, NAKAIWA M, AKIYA T, et al. Formation Of CFC Alternative R134a Gas Hydrate[C]. Energy Conversion Engineering Conference, 1990. America: IECEC, 1990: 269-274.

[17] 陳光進, 孫長宇, 馬慶蘭, 等. 氣體水合物科學與技術[M]. 北京: 化學工業出版社, 2007: 10-11.

[18] 付娟, 吳能友, 盧海龍, 等. 激光拉曼光譜在氣體水合物研究中的應用[J]. 光譜學與光譜分析, 2015, 35(11): 2996-3002.

[19] PETER L. Infrared and Raman Spectroscopy: Principles and Spectral Interpretation[M]. Netherlands: Elsevier, 2011: 15.

[20] 孟慶國, 劉昌嶺, 業渝光, 等. 氮氣水合物儲氫的激光拉曼光譜研究[J]. 光譜學與光譜分析, 2012, 32(8): 2139-2142.

[21] MIYAUCHI H, YASUDA H, MATSUMOTO Y, et al. Isothermal phase equilibria for the (HFC-32+HFC-134a) mixed-gas hydrate system[J]. Journal of Chemical Thermodynamics, 2012, 47: 1-5.

[22] KATSUTA Y, SUZUKI S, MATSUMOTO Y, et al. Phase equilibrium relations and structural transition in the 1,1,1,2-tetrafluoroethane hydrate system[J]. Journal of Chemical and Engineering Data, 2013, 58(5): 1378-1381.

Experimental Study on Influence of N2and Ar Gas Components on Phase Equilibrium and Kinetics of R134a Hydrate

QI Yingxia*1, XING Haiyang2, GUO Zhiwang2

(1-Graduate School of University of Shanghai for Science and Technology, Shanghai, 200093, China, 2-School of Energy and Power Engineering of University of Shanghai for Science and Technology, Shanghai, 200093, China,)

Refrigerant hydrate has many advantages as an air conditioning cool storage medium. However, the process of formation is characterized by high reaction pressure and long induction time. To solve these problems, the effects of N2and Ar components on the synthesis of R134a hydrate are studied. The hydrate synthesis experiments of N2or Ar and R134a mixed system are carried out on the self-made hydrate experimental platform.The experimental results show that the addition of N2prolongs the induction time of R134a hydrate and increases the phase equilibrium pressure of gas hydrate.When adding 3.98% and 7.63% of N2, the higher the concentration of N2is, the greater the phase equilibrium pressure is.Ar, on the contrary, shortens the induction time and reduces the phase equilibrium pressure of gas hydrate.Besides, there is an optimum Ar molar concentration which leads to the shortest induction time and lowest phase equilibrium pressure.Gas components after decomposition of mixed gas hydrates are detected by gas chromatograph. The results show that, Ar molecules enter hydrate structure, on the contrary, N2molecules don’t enter hydrate structure. The experimental results are verified by laser Raman spectroscopy, which prove that N2molecules don’t enter hydrate structure.

Hydrate; Cryogen; Nitrogen; Argon; Induction time; Phase equilibrium

10.3969/j.issn.2095-4468.2018.04.108

*祁影霞（1964-），女，副教授。研究方向：氣體水合物，制冷技術。聯系地址：上海市楊浦區軍工路516號上海理工大學，郵編：200093。聯系電話：18121350257。E-mail：qipeggy@126.com。