岳俊光
(西山煤電股份有限公司馬蘭礦,山西 古交 030205)
西山煤電股份有限公司馬蘭礦12509工作面為南五采區,工作面設計走向長度為1550 m,傾向長度為220 m,回采煤層為2#煤層,平均厚度為3.0 m。2#煤層無偽頂,直接頂主要以泥巖為主,平均厚度為2.3 m,該巖石層呈深灰色,水平層理發育,巖石抗壓強度較低,在外力的作用下易破碎;基本頂主要以S5砂巖為主,平均厚度為5.67 m,巖石硬度大。截至目前12509工作面已回采490 m。
根據馬蘭礦地測科提供工作面水文地質資料顯示,工作面在回采至235 m、520 m處分別揭露兩條正斷層F4、F5,其中F4斷層落差為1.2 m,傾角為50°,F5斷層落差為1.5 m,傾角為55°。12509工作面采用帶壓擦頂強行破巖的方法過F4斷層,受構造應力影響,工作面在過斷層期間頂板局部地段形成破碎區域,影響工作面回采長度為22 m,在頂板破碎區域回采時出現移架困難、支架初撐力不足、工作面回采效率低等難題,甚至出現局部冒頂現象,威脅工作面安全回采。通過分析研究,預計工作面在過F5斷層時頂板更加破碎,影響工作面走向長度達35 m。對此,為提高破碎頂板穩定性,保證工作面安全快速過斷層,決定對F5斷層帶附近頂板破碎區域采用注漿加固技術進行維護。
注漿加固技術主要利用馬麗散對破碎煤巖體進行粘合,從而提高破碎煤巖體整體穩定性。馬麗散是一種低粘度、粘合能力及柔韌性強的高分子一聚亞胺膠脂材料。在破碎煤巖體中它能充分、快速地滲入到巖體裂隙內,從而對破碎巖體進行粘合,提高松散巖體的整體性和受力性能。
馬麗散凝固后具有良好的柔韌性,對外力具有一定的承受能力,同時破碎煤巖體被馬麗散粘合后,不僅增加了破碎巖體的機械性能,而且提高了破碎巖體機械阻力以及支撐力。通過實驗數據表明,破碎巖體經馬麗散加固后,巖體單向抗壓強度可提高至65~80 MPa,塑性變形載荷值在150 kN以上。
(1)注漿前應將所有設備、材料運輸至施工地點,12509工作面注漿時采用的設備及材料主要有:ZBQ-8/3型氣動注漿泵一臺;直徑為40 mm、長度為50 m風管4根,風管連接頭四個;長度為30m鋼編軟管5根;清洗劑2桶;封孔器若干個以及棉紗和木楔等。
(2)由于注漿泵采用風力作為動力源,所以必須保證礦用靜壓風壓力符合設計,一般在4~7MPa。
由于12509工作面直接頂主要以泥巖為主,平均厚度為2.3 m,在構造應力作用下該巖石層出現破碎現象,主要對該區域巖體進行注漿加固。
(1)在工作面指定位置施工注漿鉆孔,12509工作面共施工一排注漿孔,注漿孔施工在距工作面頂板0.5 m位置,鉆孔深度為5.0 m,鉆孔孔徑為42 mm,鉆孔與工作面呈25°仰角布置,工作面每隔10 m施工一個鉆孔,如圖1所示。
(2)鉆孔施工完后,在鉆孔內埋設注漿管,并安裝封孔器,然后將高壓膠管與注射槍及注漿泵進行連接,同時將吸管插入裝有馬麗散樹脂與催化劑配比為1:1的混合液桶內進行注漿。
(3)在注漿時,終孔注漿壓力必須符合設計要求,不得低于5 MPa。注漿壓力達到設計值且穩定10 min以上或者煤壁出現注漿液滲出時立即停止注漿。
(4)工作面第一排注漿工序完成后繼續回采,在回采期間應隨時觀察注漿后破碎頂板穩定情況,當工作面回采推進4.0 m后施工第二排注漿鉆孔并進行注漿,相鄰兩排注漿孔交錯1.0 m布置,如圖1所示。

圖1 12509工作面破碎頂板注漿鉆孔布置示意圖(mm)
(1)施工工藝簡單。傳統工作面破碎頂板一般采用錨桿支護、吊棚支護等,施工工藝復雜、繁瑣,而且支護間距小(一般控制在1.0 m范圍內),作業人員勞動強度大,支護施工過程中對工作面正常回采影響大。而采用注漿加固技術施工工藝相對簡單,對工作面回采影響小。
(2)支護效果好。注漿支護可對大面積破碎巖體進行粘合,形成一個完整的耦合體。通過對12509工作面頂板破碎巖體注漿前后進行抗壓實驗,發現注漿前巖體抗壓強度僅為9 MPa,而注漿后巖體的抗壓強度提高至74 MPa,有效提高了破碎巖體抗壓強度。12509工作面頂板破碎巖體注漿加固后,在后期回采期間頂板未出現破碎現象,工作面液壓支架初撐力得到提高(額定值80%以上),移架期間未出現倒架、陷底以及移架頂梁損壞等現象,加快了工作面回采速度,平均回采進度5.5 m/d。
(3)節約了成本費用。12509工作面破碎頂板若采用傳統施工錨索吊棚支護,需成本及勞動費用共計52萬元,而采用注漿支護時成本及勞動費用僅需9萬元,大大降低了支護材料及勞動成本費用。
馬蘭礦綜采三隊在12509工作面斷層破碎帶頂板區域實驗采用注漿加固技術進行維護,實踐證明破碎頂板采取維護措施后,提高了頂板破碎巖體單向抗壓強度,有效防止因頂板破碎而發生冒頂事故,保證了綜采工作面安全高效過斷層破碎帶,取得了顯著成效。