大型浮托安裝駁船在極淺水中的運動特性和觸底條件分析

楊 光，呂海寧，熊凌志，楊 寧

（1.海洋石油工程股份有限公司，天津 300451；2.上海交通大學 海洋工程國家重點實驗室，上海 200240）

0 引 言

導管架平臺作為固定式平臺，被廣泛應用于我國渤海、東海等淺水海域的海洋油氣資源開發。近年來，隨著海洋工程技術的不斷發展，導管架平臺的功能和結構也漸趨復雜化和大型化，其上部組塊結構重量和尺寸不斷增大，使得其海上安裝越來越具有挑戰性[1]。

導管架平臺上部組塊的海上安裝主要通過吊裝法和浮托法完成。其中，浮托法是利用運輸駁船將上部組塊運輸至導管架預定安裝位置，通過系泊、動力定位等方式保持駁船和上部組塊的運動幅度在允許范圍內，通過增加駁船的吃水最終將上部組塊平穩、準確地安裝到平臺上[2]。近年來，導管架上部組塊越來越多地采用大型駁船進行浮托安裝。相對于傳統的海上吊裝而言，浮托安裝具有安裝重量大，安裝過程簡單，作業效率高，成本低等優勢[3]。

然而，在淺水甚至極淺水條件下，大型浮托安裝駁船的船底和海底之間的間隙極小，容易發生觸底現象,帶來極大的安全隱患。以渤海錦州9-3油田為例，其落潮時最小水深僅9.41 m，而駁船的最大吃水可達8.4 m以上，船底與海底間隙僅為1.0 m左右。并且，在淺水條件下，波浪和海流十分復雜，使得大型駁船具有強烈的非線性動力特性，準確預報其運動響應十分困難。準確預測大型浮托安裝駁船在極淺水中的運動，保障其作業安全是亟待解決的實際工程問題。

Molin和Fauveau[4]研究了淺水低頻長波，并且發現其誘導的載荷會導致系泊浮體的低頻慢漂運動。楊建民、李欣等[5-6]通過數值模擬和物理模型實驗對一系列單點系泊的淺水浮式生產儲卸油系統（FPSO）開展了研究，歸納并提出了淺水效應概念，指出淺水系泊的FPSO具有十分明顯的淺水效應，隨著水深的減小，系泊浮體的波頻運動（橫搖、縱搖和垂蕩）也隨之減小，而低頻運動（縱蕩、橫蕩和首搖）則會增加。Yan[7]采用全非線性的數值方法研究了在淺水中系泊的FPSO，研究表明，在淺水中FPSO的低頻運動會更加顯著，其所受二階波浪力誘導的低頻運動對于FPSO系泊系統的設計至關重要。

Naciri[8]針對LNG運輸船系泊在淺水中的低頻運動，發現淺水效應對波浪漂移力有很大的影響，隨著水深的減小，浮體受到的波浪漂移力也會相應增加。Pinkster[9]同樣對一艘在淺水中系泊的LNG開展數值模擬，認為低頻長波對二階低頻力的影響大于一階波浪力，是淺水效應的明顯特征。

為預報二階波浪力，Newman[10]提出了一種近似方法（Newman近似）來得到二次傳遞函數（Quadratic Transfer Function，QTF），即通過平均慢漂力矩陣插值得到非對角線元素的值。Naciri和Poldervaart[11]分別使用Newman近似和全QTF的方法對系泊在淺水中的LNG運輸船進行數值模擬研究。結果表明，在譜峰周期較短的海況中，兩個方法都得到了可信的結果。然而，進一步研究表明，在淺水中，Newman近似會低估浮體的低頻運動。Newman[12]證實了該方法的缺點，并認為該方法在水深小于100 m時結果欠佳。Robert和Monica[13]也證實，在淺水中，Newman近似使用會受到限制，并推薦使用全QTF的方法。肖龍飛[14]通過實驗和數值模擬研究了軟剛臂系泊FPSO的淺水效應。在水深吃水比較大時，Newman近似的方法與實驗結果吻合較好；當水深吃水比減小時，Newman近似與實驗之間的差別逐漸增大。Guillaume[15]總結了二階波浪力的計算方法，并得出結論：全QTF的方法可以對淺水中系泊的浮體運動給出比較好的預測。

在淺水中，由于船底與海底的間隙十分狹小，駁船的觸底風險尤為需要關注。若駁船發生觸底，不僅會影響到自身的安全，還會給上部組塊和平臺帶來無法估量的損害。由此，需要特別關注駁船的垂向運動。對于駁船，其最可能發生觸底的位置為船首和船尾左右兩舷側的位置。在之前的淺水領域的研究中，國內外的學者主要關注FPSO、LNG運輸船等類型的浮體。然而在實際工程中往往有許多工程輔助船系泊在淺水海域作業，此類船型的型線與FPSO等有較大的區別，其運動響應特性也較為特殊，同樣面臨著觸底的風險，所以對于此類船舶需要引起足夠的重視，但相關的研究國內外都較為少見。本文針對一艘大型的浮托安裝駁船系泊在極淺水海域（水深/波長小于1/8～1/10）的運動性能和觸底條件進行研究，最終得出了其作業時發生觸底的條件，為今后的工程作業提供參考。

1 數值理論

1.1 速度勢的求解

根據三維勢流理論，流場速度勢滿足拉普拉斯方程[16-17]：

其中：x，y，z分別表示空間三個方向的坐標，t為時間。若假定自由表面的波浪運動及結構物的運動是微幅的，則可認為速度勢是線性的，上述Laplace方程和各個邊界條件也均為線性。應用疊加原理，可將流場中總的速度勢分解為入射波速度勢、繞射勢和輻射勢[18]。

上述各速度勢可結合流場邊界條件進行求解。

1.2 二階波浪力的求解

常見的二階波浪力計算方法有三種，分別為遠場法，中場法和近場法。其中，遠場法是對壓力在無窮遠處的控制面進行積分，該方法簡單直接，求解速度快，但只能計算平均漂移力，不能計算得到非對角線位置的慢漂力。中場法是在流場中的任意位置建立控制面，并在面上積分，適合處理多體問題，并且簡單方便，計算效率高。而近場法則直接在物面進行壓力積分，該方法較為直觀，各項物理含義清晰，容易理解。本文即采用近場法求解二階波浪力。

近場法的求解過程為：首先得到物面的非線性壓力，然后在瞬時濕表面上積分，從而得到物面上的壓力，從中分離出二階成分[19]：

其中：ΔS是瞬時濕表面，

從而，得到二階波浪力的表達如下：

由（6）式可以容易得到在隨機海況中二階波浪力的表達形式（忽略和頻成分）：

式中：Pij和Qij分別為二次傳遞函組成部分，具體推導過程可參考文獻[10]和[17]。根據給定的波浪譜，可求得低頻成分的譜密度函數：

其中：SF（ω ）為力的譜密度，Sζ（ω）為波浪譜密度。

駁船數值計算面元模型和二階面模型如圖1所示。

圖1 浮托安裝駁船數值模型Fig.1 Numerical model of floatover installation barge

2 物理模型實驗

模型實驗在上海交通大學海洋工程水池完成。為盡量減小尺度效應所帶來的誤差，選擇相對較大的模型縮尺比λ=1：30。駁船的主尺度如表1所示，其系泊系統的屬性如表2和表3所示。為避免與海底已有管道發生碰撞，駁船采用了較為特殊的非對稱系泊系統，如圖2所示。

表1 浮托安裝駁船主尺度Tab.1 Main dimensions of the barge

表2 駁船系泊系統Tab.2 Mooring system configuration

續表2

表3 系泊纜的材料屬性Tab.3 Material property of the mooring lines

圖2 駁船物理模型及其系泊系統總體布置Fig.2 Configurations of the barge and mooring system

實驗中采用非接觸式光學六自由度運動測量儀實時測量駁船的六自由度運動，采用拉力傳感器，線加速度傳感器和角加速度傳感器分別測量錨鏈張力，駁船的線加速度和角加速度。此外，為監測駁船觸底情況，在船首和船尾兩舷側的位置還分別安裝位移傳感器，若駁船發生觸底，則位移傳感器會記錄下碰撞信號。

圖3 目標波浪譜和實際波浪譜Fig.3 Target and measured wave spectrum

實驗中的不規則波浪均采用JONSWAP譜，并在實驗前進行波浪模擬，模擬結果如圖3所示。具體的實驗工況如表4所示，其中包含不同的水深、波浪入射角度、有義波高和譜峰周期等。

表4 實驗工況列表Tab.4 Matrix of the model test

3 結果分析

3.1 駁船運動傳遞函數

圖4所示為水深吃水比γ為1.115（水深9.41 m，吃水8.44 m）和接近無窮（3 000 m水深）時，數值計算和模型實驗所得到的運動傳遞函數（RAO）。由圖4中可以看出，在γ=1.115時，駁船運動RAO的數值計算結果與模型實驗結果總體上相互吻合較好，表明數值計算和模型實驗都可以較為準確地預報駁船的總體運動響應。

而將γ=∞與γ=1.115時，駁船運動的RAO相比較，發現兩者具有明顯的差別，這是淺水效應的具體體現。

對于縱蕩、橫蕩和首搖運動（即水平面內的低頻運動），在淺水中的差別主要體現在低頻區域。從圖4（a），（b）和（e）中可以看出，在水平面內的三個運動的能量幾乎全部集中在在低頻區域，而高頻部分幾乎可以忽略。而在淺水海域會存在低頻長波（set-down）和海岸低頻波浪（infragravity wave），這些波浪隨著水深的減小，在低頻部分的能量隨之增加[14]。因此，導致了水深變淺時駁船縱蕩運動的增加。

圖4 不同水深條件下，駁船的運動傳遞函數（RAO）Fig.4 Response amplitude operator(RAO)of the vessel in different water depths

對于垂蕩、橫搖和縱搖運動（即垂直面內的波頻運動），其差別主要體現在振蕩固有頻率的變化：隨著水深減小，駁船運動的固有頻率也相應地減小。其主要原因是，隨著水深的減小，受海底邊界條件的影響，使得駁船這三個自由度上的附加質量顯著增加[14]，進而導致固有頻率也隨之增加。

3.2 水深變化對駁船固有周期和阻尼的影響

駁船的固有周期和阻尼是表征其運動特性的重要參數。其中固有周期的大小決定了其作業窗口，而阻尼的大小會直接影響其響應的運動幅值。本研究比較了水深吃水比為1.115，1.22，1.35，1.65和2時，駁船的固有周期和阻尼變化。

從圖5中可以發現，隨著水深吃水比的減小，駁船的垂蕩，橫搖和縱搖的固有周期均顯著增加。其中縱搖固有周期的增加幅度最大，當γ從2減小到1.115時，其增加幅度達到了159%。而橫搖和垂蕩固有周期的增加量分別為59%和128%。其增加的原因解釋如下：眾所周知，駁船的每個方向的固有周期均與其自身重量和該方向的附加質量總和的平方根成正比，與其該方向恢復力系數成反比。由于其自身恢復力系數取決于自身形狀，不會隨水深變化。而當水深吃水比較小時，其附加質量會受水深影響，并且明顯增加，從而導致了自身固有周期的增加。由于固有周期的增加使得其遠離常見的波浪頻率，所以這會緩解駁船的運動。例如，渤海地區常見波浪周期在1-13 s，而γ=2時，垂蕩固有周期為9.5 s，正好處于常見的波浪范圍內，這將有可能導致較大的垂蕩運動，從而增加駁船觸底的風險。

圖5 駁船固有周期隨γ變化趨勢Fig.5 Trend of natural period against γ

駁船的阻尼系數均表示成其相應方向上臨界阻尼的百分比形式。其中，在圖6中所示為垂蕩和縱搖阻尼，而橫搖阻尼展示在圖7中。在γ從2減小到1.115的過程中，垂蕩阻尼先減小后增加，而縱搖的變化正好相反，為先增加后減小。該變化可能的原因值得進一步研究。對于極淺水的情況下最關心的垂蕩運動，其在γ=1.115時的阻尼已經達到了較大的值，并略微大于γ=2時的阻尼。這也對緩解駁船在極淺水的垂蕩運動有著積極的作用。橫搖的阻尼系數隨著γ的減小顯著增加，增幅達到了26%。這將減小駁船在極淺水中的運動。

圖6 駁船垂蕩和縱搖阻尼隨γ變化趨勢Fig.6 Trend of heave damping and pitch damping against γ

圖7駁船橫搖阻尼隨水深變化趨勢Fig.7 Trend of roll damping against γ

3.3 水深變化對駁船運動的影響

圖8 為駁船在180°浪向下，不同水深條件下的水平面慢漂運動響應。從中可以發現，在僅水深不同的情況下，駁船的三個水平面運動隨著水深的減小而明顯增加。其中，當γ從1.35減小到1.115時，縱蕩運動的幅值增加達67.7%，而其運動的平均值增加則達81.4%。而由于駁船系泊系統不對稱，導致其有一個初始首搖角，這使得在180°浪向來橫蕩和首搖均出現了較大的值。其中，當γ從1.35減小到1.115時，駁船橫蕩運動和首搖運動的最大值分別增加了22.5%和35.2%，運動平均值分別增加了30.0%和46.5%。其原因與前述分析類似，隨著水深的減小，波浪中的低頻一階波浪力成分會顯著增加，而差頻波浪力也會增加。圖9為用近場法計算得到Δω=0.04 rad/s時的差頻波浪力，該頻率與系泊系統的共振頻率接近，其對應的差頻波浪力易誘發駁船水平面內的大幅運動。從圖中可以看出，當γ很大時（如水深為3 000 m），駁船受到的差頻波浪力較小；而水深較小時，駁船受到在低頻波浪附近差頻波浪力會顯著增加，并且隨著水深的減小，差頻波浪力增加得越快，從而使得水平面運動隨之增大。

圖8 駁船重心處的運動（180°）Fig.8 Barge motion at the COG(180°)

3.4 觸底分析

觸底現象可以采用視頻監控、直接測量和間接推算三種方法進行觀察和判斷。對于視頻監控，即在最可能發生觸底的位置安放攝像頭，在實驗過程中對該位置的駁船運動進行全程觀察和錄像，如圖10所示。而直接測量則是在上述最可能觸底的位置分別安裝接觸式位移傳感器，觸底的數據會被實時記錄。此外，由于駁船重心處的六自由度運動會被實時記錄，所以可以通過剛體運動理論推測出駁船所有位置處的垂向運動。通過此運動與水深的比較，可以容易判斷駁船是否觸底。這三種方法在本研究中均被使用，其中，直接測量結果如圖11所示；間接推算結果的最大運動列入表5中。

比較工況1、2和3中的垂蕩運動的幅值，可以發現隨著水深的減小，垂蕩運動會相應變小，表明垂蕩運動趨于緩和，這也是該駁船淺水效應的另一個體現。進一步比較工況1、2和3中船底與海底的最小間隙（間隙分別為9.32 m，10.21 m和11.26 m），可以發現，雖然隨著水深的增加，駁船的垂蕩運動變小，但水深較淺時駁船與海底的間隙仍然小于水深較深時駁船與海底的間隙。所以不難發現，盡管淺水效應使得駁船的垂蕩運動趨于緩和，但選擇高潮位進行浮托安裝可以使駁船與海底保持相對較大的間隙，進而降低駁船觸底的風險。

圖 9 差頻二階力（Δω=0.04 rad/s，0°-0°）Fig.9 Second order difference force(Δω=0.04 rad/s,0°-0°)

圖10 水下攝像機監測視圖Fig.10 Monitoring view of the underwater video camera

表5 駁船底部垂蕩運動幅值Tab.5 Maximum heave motion at the bottom of the barge

為了研究得到駁船發生觸底的臨界條件，實驗中研究了γ=1.115時，不同波浪對駁船運動的影響。如文獻[20]中所示，渤海大部分情況下風浪的有義波高為0.8-2.7 m，周期在1-11 s之間，而涌浪波高主要集中在0.3-2.2 m之間，周期分布在1-13 s之間。所以本次研究選取有義波高的范圍在0.5-2 m，譜峰周期的范圍在5-12 s之間。

圖11 駁船船底觸底結果Fig.11 Results of the bottom collision

從表5中可以發現，工況10中，推算得到的駁船船底運動已經達到1.138 m，而船底與海底間隙僅為0.97 m，故此時已經發生觸底現象。圖11為觸底工況中位移傳感器的部分時歷結果，其中數值的突然跳動表示駁船在該傳感器處發生觸底。從圖中可以看出，駁船在80 s的時間內連續發生兩次觸底現象，其中第一次觸底信號較大，觸底情況較為嚴重，對駁船影響較大。

除工況10之外，其他工況中駁船船底與海底均保持一定距離，即表示駁船未發生觸底現象，同時，在駁船上的4個位移傳感器中顯示駁船也并未發現觸底現象。

從上述分析結果中可以看到，比較駁船在不同海況下的垂蕩結果，可以發現，周期對于駁船垂蕩的影響較為顯著，波高次之。當波浪譜峰周期小于12 s，且有義波高小于1 m時，本研究中采用的駁船不會發生觸底情況，此時其運動幅值較小，可以進行浮托安裝作業。而在渤海的實際海洋環境中，波浪周期一般在8 s以下，出現12 s周期波浪的概率十分小，所以，該駁船在渤海觸底的可能性也較少，十分適合在該海域從事相關安裝和輔助作業。

4 結 論

本文結合我國渤海錦州9-3油田新建導管架平臺的實際工程背景，針對一艘大型浮托安裝駁船在極淺水中的運動響應開展了數值模擬和物理實驗研究。其中，從駁船運動特性的角度分析，發現隨著水深吃水比γ的減小，駁船的RAO、固有周期、阻尼會有顯著變化，而變化趨勢均會緩解駁船垂向平面內的運動，降低觸底風險。從觸底的角度分析，可以發現當波浪譜峰周期小于12.0 s，有義波高小于1.0 m時，本研究中的駁船不會發生觸底現象，可以安全進行浮托安裝作業。具體結論如下：

（1）比較極淺水（γ=1.115）和γ接近無窮時駁船運動的RAO，其結果顯示，駁船在兩種水深時的運動有顯著差異。主要體現在：（a）隨著水深的減小，駁船縱蕩、橫蕩和首搖運動在低頻波浪中的運動響應會增大；（b）隨著水深減小，橫搖、縱搖和垂蕩運動的固有頻率相應會隨之增加；

（2）垂蕩，橫搖和縱搖的固有周期隨著γ的減小會顯著增加，這將使得其遠離渤海常見的波浪周期，緩解運動響應。

（3）橫搖阻尼隨γ減小而明顯增加，增幅可達26%。

（4）盡管水深較小時駁船的垂蕩運動趨于緩和，但選擇高潮位進行浮托安裝可以使駁船與海底保持相對較大的間隙，進而降低駁船觸底的風險。

參 考 文 獻：

[1]范 模,李 達,馬巍巍,等.南海超大型組塊浮托安裝總體設計與關鍵技術[J].中國海上油氣,2011,23(4)：267-270.Fan Mo,Li Da,Ma Weiwei et al.The overal solution design and key technology for float over installation of ultra-large topside in South China Sea[J].China Offshore Oil and Gas,2011,23(4)：267-270.

[2]王樹青,陳曉惠,李淑一,等.海洋平臺浮托安裝分析及其關鍵技術[J].中國海洋大學學報,2011,41(7)：189-196.Wang Shuqing,Chen Xiaohui,Li Shuyi et al.State of the art and some key techniques for offshore floatover installation[J].Journal of Ocean University of China,2011,41(7)：189-196.

[3]許 鑫,楊建民,呂海寧.導管架平臺浮托法安裝的數值模擬與模型試驗[J].上海交通大學學報,2011,45(4)：439-445.Xu X,Yang J,Lu H.Numerical simulation and model test on the floatover installation of jacket platforms[J].Journal of Shanghai Jiaotong University,2011,45(4)：439-445.

[4]Molin,B,Fauveau V.Effect of wave-directionality on second-order loads induced by the set-down[J].Applied Ocean Research,1984,6(2)：66-72.

[5]Yang J,Xiao L,Peng T.Experimental research on motion performance of large FPSO in shallow water[C].Proc.of the 3rd New S-Tech Conf,2002.

[6]Li X,Yang J,Xiao L.Motion analysis on a large FPSO in shallow water[C].In Proceedings of the Thirteenth International Offshore and Polar Engineering Conference,2003：235-239.

[7]Yan S,Ma Q,Lu J,et sl.Fully nonlinear analysis on responses of a moored FPSO to waves in shallow water[J].Proc.ISOPE2010,Beijing,2010,1：501-507.

[8]Naciri,M,Poldervaart L.Design aspects of SPM LNG terminals in shallow water[C].In Offshore Technology Conference,2004.

[9]Pinkster J.Wave drift forces in directional seas in shallow water[C].In ASME 2009 28th International Conference on O-cean,Offshore and Arctic Engineering,2009：831-842.

[10]Newman J N.Second-order,slowly-varying forces on vessels in irregular waves[C]//Proc Int Symp Dynm Marine Vehicles Struct Waves.IMechE,London 1974：182-186.

[11]Naciri M,Buchner B,Bunnik T,et al.Low frequency motions of LNG carriers moored in shallow water[C].In ASME 2004 23rd International Conference on Offshore Mechanics and Arctic Engineering,2004：995-1006.

[12]Newman J.Progress in wave load computations on offshore structures[C]//In Invited Lecture,23rd OMAE Conference.Vancouver,Canada,2004.

[13]Robert,G,Monica H.Shallow water effects on low-frequency wave excitation of moored ships[C].In Offshore Technology Conference.2004.

[14]肖龍飛.淺水波及軟剛臂系泊FPSO淺水效應研究[D].上海：上海交通大學,2007.Xiao L F,Research on shallow water waves and shallow water effects on soft yoke moored FPSO[D].Shanghai：Shanghai Jiao Tong University,2007.

[15]Guillaume d H,Flávia R,Olaf W,et al.Review of approximations to evaluate second-order low-frequency load[C].In ASME 2012 31st International Conference on Ocean,Offshore and Arctic Engineering,2012：363-371.

[16]繆國平,劉應中.船舶在波浪上的運動理論[M].上海：上海交通大學出版社,1989.Miao G,Liu Y.Theory of ship motion on wave[M].Shanghai：Shanghai Jiao Tong University Press,1989.

[17]Zhao W,Yang J,Hu Z,et al.Coupled analysis of nonlinear sloshing and ship motions[J].Applied Ocean Research,2014,47(01)：85-97.

[18]楊建民,肖龍飛,葛春花.船舶與海洋工程環境載荷[M].上海：上海交通大學出版社,2008.Yang J M,Xiao L F,Ge C H.Sea loads in naval architecture and ocean engineering[M].Shanghai：Shanghai Jiao Tong University Press,2008.

[19]Pinkster J.Low-frequency phenomena associated with vessels moored at sea[J].Society of Petroleum Engineers Journal,1975,15(06)：487-494.

[20]張永寧,李志華,王 輝,等.渤海海域氣象,海況對客滾船的影響及對策研究報告[J].船舶大風浪中操縱(下冊),2006,2：167-211.Zhang Y N,Li Z H,Wang H,et al.Report of influence and strategy of weather and metocean in Bohai sea on ro-ro passenger ships[J].Manoeuvring Ship in Strong Wind-Sea,2006,2：167-211.