0#塊托架反拉式預壓技術研究

吳彩流

(廣西路橋工程集團有限公司，廣西 南寧 530011)

0#塊作為連續剛構、矮塔斜拉等梁式橋的關鍵性結構，其施工質量影響著全橋箱梁施工的整體質量、結構線型。如何合理高效地進行0#塊托架預壓是0#塊施工的關鍵。

本文以扶典口西江特大橋項目為依托，詳細闡述了0#塊反拉式托架預壓設計思路及施工工藝，并通過監控分析手段論證托架反拉式預壓的合理性，為后續0#塊托架預壓施工提供技術參考。

1 工程概況

扶典口西江特大橋上構為：1#主橋[(145+270+145)m矮塔斜拉橋]+2#主橋[(131+198+131)m連續剛構橋]+引橋[(11×40)m先簡支后連續T梁橋]組成，橋梁全長1 474 m，如下頁圖1所示。

其中1#主橋箱梁0#塊中心梁高11 m，梁段長12 m，箱梁頂板寬28.5 m，底板寬19.5 m，翼板懸臂長度4.5 m，單個0#塊方量為1 554.5 m3，鋼筋用量176 178.9 kg，其0#塊規模為國內罕見。

圖1 扶典口大橋效果圖

2 預壓總體方案

經項目方案比選，專家評審論證，預壓方案最終確定為：在承臺施工時，于承臺頂預埋精軋螺紋鋼；0#塊托架安裝完成后，在承臺上方1m處利用預埋的精軋螺紋鋼，安裝工鋼反拉扁擔梁，形成下錨固；同時，在托架頂架設反壓扁擔梁，安裝千斤頂，通過張拉鋼絞線與下錨固形成對拉，實現預壓荷載加載。

3 預壓荷載

工程利用Midas進行實體建模，按(第一層0#塊澆筑荷載+第二層0#塊澆筑荷載×0.5+模板荷載+人群機具荷載+混凝土振搗荷載)×1.1模擬真實荷載，在模型上查詢牛腿錨固點反力。根據對應的預壓點進行組合，經計算從下游至上游，各預壓點荷載分別為：124.9 t、114.2 t、114.2 t、124.4 t。采用10φ15.2鋼絞線進行對拉，單根鋼絞線最大控制力為12.49 t。如表1所示。

表1 預壓荷載加載表

預壓計算結果：托架貝雷片的最大組合應力為166.4 MPa，最大撓度變形為3.55 mm，滿足設計要求。

4 主要施工過程

4.1 下錨固設置

承臺頂精軋螺紋鋼預埋深度2 m，采用JLM-32(圓)錨頭及10 cm×10 cm鋼錨板錨固，在鋼錨板上方及承臺面下部布設8層鋼筋網片。精軋螺紋鋼上部與2Ⅰ56a工鋼采用雙螺母固定，形成扁擔反拉受力裝置。見圖2。

圖2 安裝下錨固現場圖

4.2 預壓荷載加載

托架安裝完成后，于托架頂架設雙拼56a扁擔梁，安裝預壓千斤頂，通過鋼絞線與下錨固連接。一切準備就緒后，啟動油泵，進行預壓。見圖3～4。

加載逐級進行，分四級加載完成，按各預壓點荷載的10%、50%、90%、110%逐級加載，每級加載完畢，靜載2 h后進行支架的變形量測，做好預壓測量記錄。全部加載完畢后宜每4 h測量一次變形值。預壓卸載時間以掛籃沉降變形穩定為原則確定，最后兩次沉落量觀測平均值之差≤2 mm時，即可預壓卸載。

圖3 托架預壓準備就緒現場圖

圖4 托架預壓現場圖

4.3 托架沉降觀測

4.3.1 預壓沉降觀測點布置

按牛腿主要受力特征布點，上游、下游、橋梁中線處各選擇一個受力最大的特征牛腿。具體為：(1)牛腿錨固端、懸臂端各布一個點；(2)對應的貝雷片頂各布一個點；(3)貝雷片最大跨度的跨中布兩個點。每側共布置14個測點。見圖5。

圖5 沉降監測點布置示意圖

4.3.2 預壓沉降觀測結果

根據預壓沉降監測數據(見表2)，基本呈現以下特點：(1)牛腿沉降與荷載呈線性關系，牛腿實際計算撓度與預壓沉降基本接近；(2)由于在貝雷片底部已設置砂筒調平裝置，貝雷片頂部測點沉降相對較大；(3)在預壓過程中，由于不均勻受力，存在高程增加測點。

表2 0#塊預壓沉降監測對比表(南岸側)

5 結語

項目通過對0#塊托架反拉式預壓施工工藝的研究、分析及總結，論證了0#塊托架反拉式預壓工藝的可行性，為后續0#塊托架預壓施工提供了可靠依據。同時，反拉式預壓施工工藝具有快捷、經濟、便于操作的優點，該工藝的推廣也具有一定的社會效益及經濟效益。

[1]周水興，何兆益，鄒毅松.路橋施工計算手冊[M].北京：人民交通出版社，2001.

[2]JTG/T F50-20011，公路橋涵施工技術規范[S].

[3]GB 50017-2016，鋼結構設計規范[S].

[4]GB/T5224-2014，預應力混凝土用鋼絞線[S].

[5]GB/T20065-2006，預應力混凝土用螺紋鋼筋[S].

[6]GB/T14370-2015，預應力筋用錨具、夾具和連接器[S].