楊愛蓮 李 瑋 石 琳
(1山東省青島市中車青島四方機(jī)車車輛股份有限公司技術(shù)中心,山東 青島 266111;2中國建材檢驗認(rèn)證集團(tuán)股份有限公司,北京 100024)
海拔要求:2000m
玻璃結(jié)構(gòu)從車外向車內(nèi)依次如下:普通窗:6mm化學(xué)鋼化玻璃+0.76PVB+4mm化學(xué)鋼化玻璃+16mm空氣層+4mm化學(xué)鋼化玻璃0.76PVB+3mm化學(xué)鋼化玻璃=34.5mm;緊急窗:8mm物理鋼化玻璃+1.52PVB+3mm化學(xué)鋼化+16mm空氣層+4mm化學(xué)鋼化玻璃0.76PVB +4mm化學(xué)鋼化玻璃=36mm
在海拔高度3000m內(nèi)大氣壓值的計算,近似認(rèn)為每升高10m,大氣壓降低100Pa。那么海拔高度3000m大氣壓粗略計算為:海平面大氣壓約為100000Pa,那么海拔高度為3000m,大氣壓為100000-20000=80000Pa。相當(dāng)于比海平面的大氣壓力減低約20KPa。
中空玻璃內(nèi)外壓力差
中空玻璃均在中原地區(qū)制作,內(nèi)部充有氬氣,中空內(nèi)層壓力為101.3KPa。當(dāng)車輛運營在2000m海拔上,根據(jù)理想氣體狀態(tài)平衡方程。

內(nèi)外層玻璃在壓力的作用下體積會增加,中空層內(nèi)的壓力會減小,并滿足以上方程。
式中:P0為初始壓力101.3KPa;
V0為中空層初始體積,1.456x107mm3;
T0為中空層初始溫度,298K;
Pt為列車在線路上運營時中空層內(nèi)壓力;
Vt為列車在線路上運營時中空層體積;
Tt為列車在線路上運營時的溫度,;
玻璃的剛度采用簡單四邊支撐模型進(jìn)行計算。
外層玻璃與車體連接位置處打膠深度為9mm,內(nèi)層玻璃與車體連接處打膠深度為7mm,周圈為彈性接觸。玻璃內(nèi)層中空鋁條進(jìn)入深度為12mm,為彈性接觸。
玻璃是一種脆性材料,脆性材料其特點是抗壓強(qiáng)度很高,但抗拉強(qiáng)度很低,脆性材料破壞前毫無預(yù)兆,突然斷裂。脆性材料的破壞形式是拉應(yīng)力超過極限值,它的判斷準(zhǔn)則主要是最大拉應(yīng)力準(zhǔn)則和最大拉應(yīng)變準(zhǔn)則。
對客室車窗外層玻璃的強(qiáng)度進(jìn)行以下計算:
仿真軟件:ANSYS11.0
模型:產(chǎn)品1400的普通窗外層玻璃
坐標(biāo)系形式見圖1:X軸在水平面與車體走向一致,
Y軸為車體的橫截面方向,Z軸正向上方,如圖1所示:

圖1 坐標(biāo)系形式
分別對各層材料進(jìn)行建模,見圖2。

圖2 玻璃材料模型
采用ANSYS內(nèi)置的網(wǎng)格劃分,對車窗玻璃進(jìn)行適應(yīng)性單元劃分,見圖3、圖4。

圖3 網(wǎng)格劃分形式

圖4 網(wǎng)格劃分形式
玻璃材料參數(shù)見表1。

表1 玻璃各材料參數(shù)
5.3.1工況一,海拔高度2000m,+6000Pa會車,玻璃位移圖見圖5,等效應(yīng)力圖見圖6。

圖5 工況一玻璃位移圖

圖6 工況一等效應(yīng)力云圖
5.3.2工況二,海拔高度2000m,-6000Pa會車,玻璃位移圖見圖7,等效應(yīng)力云圖見圖8。

圖7 工況三玻璃位移圖

圖8 工況三等效應(yīng)力云圖
強(qiáng)度校核通常采用安全系數(shù)的方式,以下匯總了普通窗玻璃在典型的工況下的最大等效應(yīng)力:

表2 典型工況下普通窗玻璃最大等效應(yīng)力與最小安全系數(shù)
假設(shè)安全系數(shù)大于4認(rèn)為產(chǎn)品的安全冗余度足夠,那么從表中可以看出,車窗玻璃在2000米海拔其安全系數(shù)均大于3,確認(rèn)產(chǎn)品為安全的。但是如果玻璃本身的拉伸強(qiáng)度隨著運營過程出現(xiàn)了大幅減退的情況,即玻璃的表面微裂紋大于極限裂紋長度,玻璃才會出現(xiàn)裂紋并失效的情況。
位移量校核也采用安全系數(shù)的方式,以下匯總了普通窗玻璃在列舉的工況下的位移,即變形量的數(shù)值:

表3 典型工況下普通窗玻璃最大位移
1)車窗玻璃在各個工況下強(qiáng)度校核高于安全值,滿足使用要求;
2)車窗玻璃在各個工況下位移值滿足UIC566標(biāo)準(zhǔn)。