付元歡 何 璇
(1.廣東電網有限責任公司電力調度控制中心,廣東廣州510600;2.廣東電網發展研究院有限責任公司,廣東廣州510080)
隨著并網風電數量的增加,作為風電場主流機型的雙饋風力發電機(DFIG)[1]對短路電流的影響越來越不容忽視。文獻[2]將DFIG與鼠籠異步電機進行類比求解了三相短路電流,文獻[3]提出了求解短路電流的簡化線性模型,文獻[4]將含DFIG的分布式電源統一等效為受控電流源,文獻[5]則考慮了Crowbar電阻對短路電流的影響,但上述研究都未涉及轉差這一工況對短路電流工頻分量的影響。
本文利用DFIG的數學模型和電網故障下短路電流的表達式,分析了轉差較大和較小時DFIG工頻分量的構成;并通過Matlab/Simulink仿真驗證了本文分析結論的正確性。
忽略磁飽和現象,定、轉子均采用電動機慣例,DFIG在定子三相靜止坐標系下電壓和磁鏈的標幺值空間矢量方程為[2]:

式中,vs、is、Ψs分別為定子電壓、電流和磁鏈矢量;vr、ir、Ψr分別為歸算至定子側轉子電壓、電流和磁鏈矢量;ωr為轉子角速度;Lm為勵磁電感;Rs、Ls(=Lm+Lsσ)、Lsσ分別為定子電阻、電感和漏電感;Rr、Lr(=Lm+Lrσ)、Lrσ分別為轉子電阻、電感和漏電感。
設t=0時電網發生短路故障,Crowbar電路投入,DFIG端口電壓跌落深度為Kd。聯立式(1)、(2)可得DFIG短路電流的表達式為[5]:

式中,Us0、Ls0為短路前定子電壓、電流;Zs(=Rcb+jωsLs′)為定子側等效阻抗;Rcb為撬棒電阻阻值;ωs為工頻角速度;Ls′=Ls-Lm2/Ls為定子暫態電感;Ts′=Ls′/Rs為定子暫態時間常數;Tr′=Lr′/(Rr+Rcb)為轉子暫態時間常數。
DFIG的短路電流與傳統同步發電機的短路電流不同,除了有穩態工頻分量和直流衰減分量外,還存在與轉子角速度有關的轉子頻率衰減分量。因此,當轉子角速度大小不同時,轉子頻率分量可能是工頻分量也可能是非工頻分量。
在傳統的電力系統分析中,一般將轉差在±2%~±5%的普通異步電機當作同步電機進行處理[6]。因此,當轉差在±5%以外時,轉子頻率分量可視作非工頻分量進行處理,即認為轉子頻率分量能被濾波器濾除。此時短路電流中工頻分量的大小為:

短路電流的工頻分量大小與時間無關,與端口電壓大小、端口電壓跌落程度和定子暫態電抗有關。
當轉差在±5%以內時,轉子頻率與工頻無異,轉子頻率分量可視作工頻分量。此時短路電流中工頻分量的大小為:

短路電流工頻分量的大小隨著電網故障發生后的時間而變化,呈現出一個指數衰減過程。在短路發生瞬間工頻分量最大。
在Matlab/Simulink中搭建如圖1所示的9 MW的風電場模型進行仿真驗證。該風電場由6臺1.5 MW的風機組成,經過母聯、升壓變壓器和傳輸線后并入無窮大電網當中。通過在母聯出線端口處設置三相短路故障,來驗證本文對短路電流工頻分量的分析結論。

圖19 MW風電場結構拓撲圖
表1展示了轉差較大時(|s|>0.05)三相短路電流工頻分量大小,其中三相短路故障帶有0.1 p.u.的過渡電阻。從表中可以看出,公式與仿真結果十分吻合,誤差都不超過1%。表明轉差較大時公式(4)能精確計算短路電流工頻分量。
表2展示了轉差較小時(|s|≤0.05)三相短路電流工頻分量大小,其中三相短路故障帶有不同大小的過渡電阻。從表中可以看到,公式與仿真結果誤差不超過5%,在誤差允許范圍內。表明轉差較小時公式(5)能精確計算短路電流工頻分量。

表2 短路瞬間工頻分量大小(轉差s=0)
本文利用DFIG的數學模型和電網故障下短路電流的表達式,分析了轉差較大和較小時DFIG工頻分量的組成。轉差較大時DFIG短路電流轉子頻率分量不用被計及;轉差較小時轉子頻率分量相當于工頻分量,應當被計及。仿真結果驗證了本文分析結論的正確性。
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[5]潘文霞,楊剛,劉明洋,等.考慮Crowbar電阻的雙饋電機短路電流計算[J].中國電機工程學報,2016,36(13):3629-3634.
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