煤泥調(diào)漿機(jī)理與設(shè)備發(fā)展歷程及應(yīng)用

馬力強(qiáng)孫先鳳黃 根于躍先

(中國礦業(yè)大學(xué)(北京)化學(xué)與環(huán)境工程學(xué)院,北京 100083)

0 引 言

浮選工藝的調(diào)漿環(huán)節(jié)(又稱為礦漿預(yù)處理、礦漿準(zhǔn)備)包括浮選藥劑的分散,與礦粒的充分接觸、吸附,甚至于礦粒表面改質(zhì)等過程。實踐證明,受分選環(huán)境的制約,這一過程在浮選設(shè)備中難以充分完成,因此浮選工藝中,對礦漿進(jìn)行預(yù)處理十分必要[1]。國內(nèi)外學(xué)者對調(diào)漿過程進(jìn)行了大量研究,結(jié)果表明浮選前調(diào)漿對后續(xù)浮選效果提升顯著。Chen等[2-3]、Engel等[4]研究發(fā)現(xiàn),高剪切調(diào)漿極大提高了8～75 μm粒級鎳黃鐵礦的浮選速度和回收率,但對于＜8 μm微細(xì)顆粒的改善作用不明顯。Feng等[5]也證實了高剪切調(diào)漿對鎳黃鐵礦浮選的促進(jìn)作用。高剪切調(diào)漿對許多礦石的浮選均有良好的改善作用,包括硫化銅礦、金礦、氧化鈾礦及黃鐵礦等,經(jīng)高剪切調(diào)漿后其浮選速度、金屬回收率和精礦品位都明顯提高[6-7]。在煤泥浮選領(lǐng)域,許多學(xué)者研究表明,浮選前充分調(diào)漿可明顯促進(jìn)煤泥礦化效果,提高浮選回收率,改善煤泥浮選效果;此外,高剪切調(diào)漿還較明顯地降低了浮選藥耗[8-13]。近年來,國內(nèi)在調(diào)漿理論方面取得了一些進(jìn)展,開發(fā)了部分設(shè)備,但還缺乏全面、系統(tǒng)的總結(jié),高效調(diào)漿設(shè)備的開發(fā)和推廣還有待加強(qiáng)。因此,本文概括了煤泥調(diào)漿的主要機(jī)理、實驗室及工業(yè)應(yīng)用效果,以及我國煤泥調(diào)漿設(shè)備的發(fā)展歷程,以期能引起現(xiàn)場及廣大科研人員對煤泥調(diào)漿環(huán)節(jié)的重視。

1 煤泥調(diào)漿機(jī)理

煤泥調(diào)漿過程實質(zhì)上是捕收劑被強(qiáng)烈機(jī)械攪拌分散成細(xì)小油滴后,與在同樣攪拌狀態(tài)下呈懸浮狀態(tài)的煤泥顆粒發(fā)生碰撞、吸附。同時高剪切液流對煤泥顆粒表面的擦洗,以及顆粒間的相互碰撞摩擦,會清除其表面黏附的高灰細(xì)泥,為后續(xù)捕收劑油滴碰撞吸附創(chuàng)造良好的界面條件,從而提高煤泥表面的疏水性,使后續(xù)浮選效果得到改善。具體來講,煤泥調(diào)漿機(jī)理可分為以下4方面。

1)高剪切調(diào)漿凈化煤粒表面。煤泥顆粒表面附著有大量細(xì)泥顆粒,中、高灰細(xì)泥會降低煤粒表面的疏水性,使煤粒難以與捕收劑油滴或氣泡發(fā)生黏附,煤粒因未改善表面疏水性而損失在尾煤中[14-15]。研究表明,高剪切調(diào)漿可以擦除煤粒表面的細(xì)泥顆粒,使煤粒暴露出干凈表面,顯著增強(qiáng)了顆粒與捕收劑油滴間的黏附作用,明顯改善煤表面疏水性,其中粗顆粒的改善效果尤其明顯。調(diào)漿強(qiáng)度和調(diào)漿時間共同決定了表面清洗作用的強(qiáng)弱[16-18]。

2)高剪切調(diào)漿有效提高捕收劑的分散度。在一定礦漿體積內(nèi),良好的藥劑分散可以提高單位體積礦漿中藥劑油滴的數(shù)量。捕收劑油滴在礦漿中的有效分散是藥劑與煤粒實現(xiàn)碰撞的前提條件。調(diào)漿時間和調(diào)漿強(qiáng)度是調(diào)漿過程中的2個重要參數(shù),相對而言調(diào)漿強(qiáng)度的作用更大,即高強(qiáng)度短時間比低強(qiáng)度長時間能使藥劑分散地更細(xì)[19-20]。

3)高剪切調(diào)漿提高捕收劑油滴與煤粒的碰撞概率。根據(jù)德國著名兩相流學(xué)者Sommerfeld的顆粒碰撞理論模型[21]可以推導(dǎo)出煤泥浮選礦漿體系中捕收劑油滴與煤泥顆粒之間的碰撞概率模型,該模型表明:隨著分散度的增大,油滴與煤泥顆粒的碰撞概率呈規(guī)律性增加。但在實際剪切流場中,2個理論上將發(fā)生碰撞的顆粒在受到范德華力、靜電力以及湍流曳力等影響下可能發(fā)生繞流現(xiàn)象,因此,油滴與煤泥顆粒間的實際碰撞概率遠(yuǎn)小于理論計算值[22]。捕收劑油滴與煤泥顆粒間的實際碰撞情況可能是:油滴顆粒較大時,因其具有較大的慣性,較易保持原有運動方向與煤泥顆粒發(fā)生碰撞;但對于粒度較小的油滴(＜10 μm),由于油滴自身慣性小,與煤泥顆粒接近時易繞流難以碰撞[20,23-24]。

4)過度調(diào)漿增大捕收劑與煤粒的解吸概率。吸附在煤泥顆粒表面的捕收劑油滴可能因強(qiáng)烈的湍流沖刷而解吸。煤泥浮選大多采用非極性烴類油,如煤油和柴油,主要通過物理吸附作用在煤泥顆粒表面[25]。物理吸附結(jié)合力較弱,在外力作用下容易發(fā)生解吸,剪切力越大,解吸概率越高[26]。

因此,對于煤泥浮選礦漿體系,捕收劑與煤泥顆粒間的有效吸附受到顆粒理論碰撞概率、顆粒繞流概率、吸附后解吸概率,以及顆粒表面清潔程度的共同影響,調(diào)漿強(qiáng)度與上述各因素關(guān)系密切。采用有效吸附概率理論可以解釋不同調(diào)漿條件下煤泥浮選效果的差異。提高調(diào)漿強(qiáng)度是確保浮選精煤回收率和質(zhì)量的關(guān)鍵。但由于繞流和解吸概率的影響,過度調(diào)漿不利于提高精煤產(chǎn)率。

2 煤泥調(diào)漿設(shè)備發(fā)展歷程

1)建國后我國選煤工業(yè)受前蘇聯(lián)影響很大,很多選煤工藝和設(shè)備都源于前蘇聯(lián)。煤泥浮選工藝中,前蘇聯(lián)和我國都將礦漿預(yù)處理作為浮選工藝的重要環(huán)節(jié),普遍采用的設(shè)備是攪拌桶,或稱之為接觸槽、調(diào)和槽[27]。但由于缺乏對礦漿預(yù)處理環(huán)節(jié)深入的理論研究,以至于很長一段時期內(nèi),除了傳統(tǒng)的攪拌桶外,相關(guān)設(shè)備開發(fā)較少。直到20世80年代前,我國各選煤廠浮選工藝礦漿預(yù)處理設(shè)備仍采用攪拌桶。攪拌桶結(jié)構(gòu)簡單,穩(wěn)定性高,但攪拌強(qiáng)度低,礦物顆粒離底懸浮能力差,與藥劑碰撞概率低,表面活化不充分,藥劑無法充分分散和利用。

2)20世紀(jì)80年代后礦漿預(yù)處理器、礦漿準(zhǔn)備器成為主要調(diào)漿設(shè)備。20世紀(jì)80年代,平頂山選煤設(shè)計研究院根據(jù)前蘇聯(lián)技術(shù)開發(fā)了XK系列礦漿準(zhǔn)備器,由煤炭科學(xué)院唐山分院和淮南望峰崗選煤廠共同研制開發(fā)了XY系列浮選礦漿預(yù)處理器。同攪拌桶相比,這2種設(shè)備的調(diào)漿效果明顯提高。XY型礦漿預(yù)處理器工作原理:該設(shè)備為上部圓筒形、下部圓錐形結(jié)構(gòu),內(nèi)部配置有上、下2層組合而成的葉輪-定子混合器,藥劑直接給入混合器中;當(dāng)葉輪旋轉(zhuǎn)時,藥劑被高速旋轉(zhuǎn)葉輪迅速分散為小液滴,并與吸入的煤漿充分混合[28]。與攪拌桶相比,該設(shè)備具有運轉(zhuǎn)平穩(wěn)、操作方便、調(diào)漿效果可靠、節(jié)省藥劑等特點。XK系列礦漿準(zhǔn)備器為上部圓筒形結(jié)構(gòu),內(nèi)部設(shè)置有與電機(jī)相連的起霧盤。浮選藥劑加到起霧盤上,起霧盤高速旋轉(zhuǎn)時,藥劑在盤面上由內(nèi)向外迅速鋪展,被圓盤邊緣的鋸齒狀結(jié)構(gòu)切割、分散成小霧滴,并與自上而下流過的礦漿混合[29]。該設(shè)備具有運動部件少,結(jié)構(gòu)簡單,能耗低的優(yōu)點。但由于礦漿只是通過流動過程與藥劑混合,其調(diào)漿效果比礦漿預(yù)處理器略差。

3)近年來煤泥預(yù)處理環(huán)節(jié)受到重視,多種新設(shè)備投入應(yīng)用。進(jìn)入21世紀(jì)后,隨著浮選調(diào)漿理論研究的不斷深入,加之煤質(zhì)越來越差,煤泥預(yù)處理環(huán)節(jié)逐漸受到重視,先后開發(fā)了一批礦漿預(yù)處理設(shè)備,并取得了較好效果。但由于應(yīng)用時間較短,新設(shè)備結(jié)構(gòu)參數(shù)還需優(yōu)化,具體適用條件有待進(jìn)一步考察。

2001年,由日本三井造船株式會社開發(fā)的表面改質(zhì)機(jī)被引進(jìn)中國,浮選前煤粒表面改質(zhì)的概念被應(yīng)用于我國浮選生產(chǎn)實踐中。該設(shè)備外形為圓筒狀臥式布置,機(jī)內(nèi)以隔板區(qū)分為多段攪拌室,每個攪拌室內(nèi)有一個渦輪型攪拌翼,在前方兩段隔板中設(shè)置了放射狀的匯流板,攪拌翼圓盤的兩側(cè)各有4塊放射狀的匯流板,其參數(shù)可根據(jù)煤質(zhì)情況、礦漿濃度和流量調(diào)整[30]。工作特點為:浮選藥劑與礦漿一起給入表面改質(zhì)機(jī)后,短時間內(nèi)經(jīng)高速剪切被迅速分散;同時,黏附在煤粒表面的高灰細(xì)泥被強(qiáng)制剝離,煤粒暴露出新的表面,從而改善了煤粒的疏水性[31]。該設(shè)備主要缺點為耗電量巨大,如應(yīng)用于貴州金佳選煤廠煤泥處理能力22.4 t/h的表面改質(zhì)機(jī)電機(jī)功率高達(dá)200 kW,相當(dāng)于8.9 kW/t煤泥,所以該種表面改質(zhì)機(jī)已基本沒有在生產(chǎn)中應(yīng)用。

2006年,中國煤炭科工集團(tuán)唐山研究院有限公司開發(fā)了與XJM-KS系列浮選機(jī)配套的礦漿預(yù)處理裝置——射流式預(yù)礦化器[32]。射流式預(yù)礦化器主要特點為采用文丘里射流結(jié)構(gòu)使空氣、藥劑隨高速煤漿一同進(jìn)入喉管,在強(qiáng)湍流下煤與空氣和霧化藥劑三者充分混合實現(xiàn)礦化過程。

2007年,北京國華科技有限公司、唐山森普礦山裝備有限公司共同研發(fā)了PS系列煤漿預(yù)處理器。管道混合器是一種無運動部件裝置,由一組按一定規(guī)則排列的流體混合單元和筒體組成[33]。乳化藥劑及煤漿經(jīng)多組交替排列的流體混合單元不斷改變流向,多次分割、碰撞,混合作用較好。

2011年,北京國華科技有限公司、淮北礦業(yè)股份有限公司臨渙選煤廠、安徽理工大學(xué)共同研發(fā)了霧化跌落式煤漿預(yù)處理器。箱體兩側(cè)各設(shè)有帶坎條的上、下滑板。煤漿與霧化分散后的浮選藥劑接觸后,在上、下滑板表面流動時,由于坎條的阻攔,不斷躍起和跌落,煤漿與浮選藥劑得到混合[34]。

2011年中國礦業(yè)大學(xué)(北京)針對難浮煤泥研發(fā)了BGT系列新型表面改質(zhì)調(diào)漿機(jī)[35]。表面改質(zhì)調(diào)漿機(jī)采用立式布置,主體包括由攪拌葉輪、剪切盤組成的三室五級調(diào)漿結(jié)構(gòu)。煤漿和浮選藥劑自下部給入桶體,由下至上逐級進(jìn)入各室,在各級攪拌葉輪和剪切盤的高速剪切作用下,煤顆粒表面擦洗充分,并與藥劑高效率碰撞,實現(xiàn)了煤漿的表面改質(zhì)調(diào)漿。該設(shè)備具有剪切力強(qiáng),藥劑分散效果優(yōu)異,顆粒表面擦洗充分等優(yōu)勢。其攪拌葉輪和剪切盤轉(zhuǎn)速可根據(jù)煤質(zhì)情況調(diào)整,以達(dá)到最佳調(diào)漿效果。

3 實驗室調(diào)漿試驗及工業(yè)應(yīng)用效果分析

3.1 實驗室調(diào)漿試驗

實驗室調(diào)漿試驗采用的是自制五級轉(zhuǎn)速攪拌器,攪拌器容量1 L,用葉輪線速度作為剪切強(qiáng)度指標(biāo),攪拌葉輪形式為是斜葉開啟渦輪式。試驗煤樣選用開灤集團(tuán)錢家營選煤廠煤泥,對煤泥分別進(jìn)行1.63、2.28、4.14、5.90、8.23 m/s等 5 級葉輪線速度調(diào)漿攪拌,通過浮選試驗可燃體回收率的變化間接考察調(diào)漿效果。調(diào)漿時間均為2 min,浮選試驗選用柴油、仲辛醇分別作為捕收劑和起泡劑,捕收劑用量為500 g/t,起泡劑用量為50 g/t。葉輪線速度對可燃體回收率的影響[19]如圖1所示。

圖1 葉輪線速度對可燃體回收率的影響Fig.1 Effect of stirring impeller speed on the combustibles recovery

由圖1可知,葉輪線速度由1.63 m/s逐步提高到8.23 m/s時,精煤可燃體回收率不斷起伏變化。其變化機(jī)理是隨著剪切強(qiáng)度的提高,顆粒理論碰撞概率、顆粒繞流概率、顆粒表面清潔度以及解吸概率都隨之發(fā)生變化,導(dǎo)致有效吸附概率變化,其結(jié)果間接反映在精煤可燃體回收率上。因此,調(diào)漿強(qiáng)度存在適宜范圍。葉輪線速度為5.90 m/s時,可燃體回收率最大達(dá)92.73%;繼續(xù)提高葉輪線速度,已吸附到煤泥顆粒上的捕收劑在過強(qiáng)剪切作用下容易發(fā)生解吸,可燃體回收率下降。因此,在本試驗范圍內(nèi),適宜的調(diào)漿強(qiáng)度為葉輪線速度6 m/s左右。需要強(qiáng)調(diào)的是,不同煤質(zhì)需不同的調(diào)漿強(qiáng)度與其相適應(yīng);但煤質(zhì)變化不大時,不需要頻繁調(diào)節(jié)調(diào)漿強(qiáng)度。

3.2 工業(yè)調(diào)漿試驗

2012年,在實驗室研究基礎(chǔ)上開發(fā)的BGT表面改質(zhì)調(diào)漿機(jī)應(yīng)用于開灤集團(tuán)錢家營選煤廠,并與同時應(yīng)用于現(xiàn)場的礦漿預(yù)處理器進(jìn)行了生產(chǎn)效果對比,結(jié)果見表1(入料灰分25.90%)。

由表1可知,經(jīng)BGT表面改質(zhì)調(diào)漿機(jī)調(diào)漿后,在精煤灰分相當(dāng)?shù)那闆r下,最終精煤產(chǎn)率提高了27.42%,浮選效果大幅改善。工業(yè)應(yīng)用表明,高剪切調(diào)漿對后續(xù)浮選效果有顯著影響。對于高灰難浮煤泥,在其他手段收效甚微時,加強(qiáng)調(diào)漿環(huán)節(jié)或許可以達(dá)到事半功倍的效果。

表1 工業(yè)調(diào)漿試驗Table 1 Industrial conditioning tests

4 結(jié) 論

1)受到顆粒理論碰撞概率、顆粒繞流概率、吸附后解吸概率以及顆粒表面清潔程度的影響,適度提高調(diào)漿強(qiáng)度是提高煤泥顆粒與捕收劑有效吸附概率,確保浮選精煤回收率和質(zhì)量的關(guān)鍵因素。

2)對于特定煤泥存在一最佳調(diào)漿強(qiáng)度使得精煤可燃體回收率達(dá)到最大。對于錢家營選煤廠煤泥來說,在實驗室條件下,調(diào)漿機(jī)葉輪線速度為6 m/s時,可獲得本試驗范圍內(nèi)最大的可燃體回收率;工業(yè)試驗中,在精煤灰分相當(dāng)時,對比礦漿預(yù)處理器,高效調(diào)漿機(jī)可提高精煤產(chǎn)率27.42%。

3)調(diào)漿設(shè)備的從無到有,從簡單的分散攪拌到復(fù)雜的多因素調(diào)漿機(jī)理,使調(diào)漿工藝?yán)碚摵驮O(shè)備日趨完善,但仍存在一些問題。今后調(diào)漿理論研究應(yīng)圍繞現(xiàn)有調(diào)漿機(jī)理,特別在最佳調(diào)漿強(qiáng)度與煤泥煤質(zhì)特性相互關(guān)系方面進(jìn)行更深入、細(xì)致和全面分析,開發(fā)更加高效、智能和大型化的調(diào)漿設(shè)備。

[1]馬力強(qiáng),陳清如.煤泥調(diào)漿技術(shù)與設(shè)備的研究現(xiàn)狀及進(jìn)展[J].煤炭科學(xué)技術(shù),2011,39(4):11-16.

MA Liqiang,CHEN Qingru.Study status and progress on slime water slurry blending technology and equipment[J].Coal Science and Technology,2011,39(4):11-16.

[2]CHEN G,GRANO S,SOBIERAJ S,et al.The effect of high intensity conditioning on the flotation of a nickel ore.Part 1:Size-bysize analysis[J].Minerals Engineering,1999,12(10):1185-1200.

[3]CHEN G,GRANO S,SOBIERAJ S,et al.The effect of high intensity conditioning on the flotation of a nickel ore,part 2:Mechanisms[J].Minerals Engineering,1999,12(11):1359-1373.

[4]ENGEL M D,MIDDLEBROOK P D,JAMESON G J.Advances in the study of high intensity conditioning as a means of improving mineral flotation performance[J].Minerals Engineering,1997,10(1):55-68.

[5]FENG Bo,FENG Qiming,LU Yiping,et al.The effect of conditioning methods and chain length of xanthate on the flotation of a nickel ore[J].Minerals Engineering,2012,39(39):48-50.

[6]TABOSA Erico,RUBIO Jorge.Flotation of copper sulphides assisted by high intensity conditioning(HIC)and concentrate recirculation[J].Minerals Engineering,2010,23(15):1198-1206.

[7]STASSEN F J N.Conditioning in the flotation of gold,uranium oxide,and pyrite[J].Journal of the South African Institute of Mining&Metallurgy,1991,91(5):169-174.

[8]MA Liqiang,WEI Lubin,JIANG Xinghua,et al.Effects of shearing strength in slurry conditioning on coal slime flotation[J].Journal of China Coal Society,2013,38(1):140-144.

[9]HUANG Gen,XU Hongxiang,MA Liqiang,et al.Improving coal flotation by classified conditioning[J/OL].International Journal of Coal Preparation&Utilization,2017:1-13[2017-12-11].ht-tps://doi.org/10.1080/19392699.2016.1267639.

[10]HUANG Gen,LIU Jiongtian,WANG Lijun,et al.Flow field simulation of agitating tank and fine coal conditioning[J].International Journal of Mineral Processing,2016,148:116-123.

[11]LI Jihui,MA Liqiang,LI Yanzhao,et al.The flotation process with high intensity conditioning and cleaning for fine coal[J].Advanced Materials Research,2014,1010/1011/1012:1636-1639.

[12]GUI Xiahui,WANG Yongtian,ZHANG Haijun,et al.Effect of two-stage stirred pulp-mixing on coal flotation[J].Fizykochemiczne Problemy Mineralurgii-Physicochemical Problems of Mineral Processing,2014,50(1):299-310.

[13]SUN Yawei,ZHOU Anning,ZHEN Li.The progress and review of fine coal pulp-mixing technology[C]//XVIII International Coal Preparation Congress.Cham:Springer,2016:371-375.

[14]桂夏輝,程敢,劉炯天,等.異質(zhì)細(xì)泥在煤泥浮選中的過程特征[J].煤炭學(xué)報,2012,37(2):301-309.GUI Xiahui,CHENG Gan,LIU Jiongtian,et al.Process characteristics of heterogeneous fine slime in slime flotation[J].Journal of China Coal Society,2012,37(2):301-309.

[15]于躍先,馬力強(qiáng),張仲玲,等.煤泥浮選過程中的細(xì)泥夾帶與罩蓋機(jī)理[J].煤炭學(xué)報,2015,40(3):652-658.YU Yuexian,MA Liqiang,ZHANG Zhongling,et al.Fine slime entrapment and covering mechanism in slime flotation process[J].Journal of China Coal Society,2015,40(3):652-658.

[16]YU Yuexian,MA Liqiang,CAO Mingli,et al.Slime coatings in froth flotation:A review[J].Minerals Engineering,2017,114:26-36.

[17]YU Yuexian,MA Liqiang,WU Lun,et al.The role of surface cleaning in high intensity conditioning[J].Powder Technology,2017,319:26-33.

[18]李振,劉炯天,閆小康,等.浮選過程中攪拌調(diào)漿特性研究[J].中國礦業(yè)大學(xué)學(xué)報,2011,40(1):133-139.LI Zhen,LIU Jiong Tian,YAN Xiaokang,et al.Research on the characteristics of stirred pulp-mixing in the flotation process[J].Journal of China University of Mining&Technology,2011,40(1):133-139.

[19]馬力強(qiáng),韋魯濱,李吉輝,等.煤泥高效調(diào)漿理論研究與應(yīng)用[J].中國礦業(yè)大學(xué)學(xué)報,2012,41(2):315-319.MA Liqiang,WEI Lubin,LI Jihui,et al.Study of theory of efficient coal slurry conditioning and its application[J].Journal of China University of Mining&Technology,2012,41(2):315-319.

[20]李振,劉炯天,曹亦俊.浮選過程攪拌調(diào)漿技術(shù)評述[J].金屬礦山,2009(10):5-11.LI Zhen,LIU Jiongtian,CAO Yijun.Review on the technology of mixing and slurrying in flotation process[J].Metal Mine,2009(10):5-11.

[21]SOMMERFELD M,ZIVKOVIC G.Recent advances in the numerical simulation of pneumatic conveying through pipe systems[M].London:Elsevier Science Publishers,1992:201-212.

[22]馬力強(qiáng),韋魯濱,江興華,等.調(diào)漿剪切強(qiáng)度對煤泥浮選的影響[J].煤炭學(xué)報,2013,38(1):140-144.MA Liqiang,WEI Lubin,JIANG Xinghua,et al.Effects of shearing strength in slurry conditioning on coal slime flotation[J].Journal of China Coal Society,2013,38(1):140-144.

[23]郭夢熊.浮選[M].徐州:中國礦業(yè)大學(xué)出版社,1989:62-63.

[24]李振,劉炯天,曹亦俊.攪拌調(diào)漿機(jī)制的固-液懸浮特性[J].煤炭學(xué)報,2011,36(3):502-506.LI Zhen,LIU Jiongtian,CAO Yijun.Review on the technology of mixing and slurrying in flotation process[J].Journal of China Coal Society,2011,36(3):502-506.

[25]張景來,王啟寶.煤的界面化學(xué)及應(yīng)用[M].北京:中國建材工業(yè)出版社,2001:11-20.

[26]肖衍繁,李文斌.礦山機(jī)械1978年總目錄[M].天津:天津大學(xué)出版社,2004:342-343.

[27]中南礦業(yè)學(xué)院選礦教研組,東北工學(xué)院選礦教研組.浮選[M].北京:冶金工業(yè)出版社,1960:278-279.

[28]楊玉華,曾付洋,石郡,等.對XY型礦漿預(yù)處理器工作情況簡要分析[J].煤質(zhì)技術(shù),2008(4):60-61.YANG Yuhua,ZENG Fuyang,SHI Jun,et al.A brief analysis of working conditions of XY type slurry pretreatment[J].Coal Quality Technology,2008(4):60-61.

[29]張立華,周國亮,朱金波.煤漿預(yù)處理器的綜合評述[J].選煤技術(shù),2011(5):65-70.

[30]謝國龍,雷同,郭小慧,等.M-COL2100型表面改質(zhì)機(jī)在司馬煤業(yè)有限公司選煤廠的應(yīng)用[J].選煤技術(shù),2008(5):39-40.

[31]林宜炎,王自立.應(yīng)用日本M-COL系統(tǒng)提高浮選效果[J].煤炭科學(xué)技術(shù),2002,30(10):30-31,49.LIN Yiyan,WANG Zili.Application of Japan M-COL system to improve floatation result[J].Coal Science and Technology,2002,30(10):30-31,49.

[32]魏昌杰,宋云霞.XJM-KS系列浮選機(jī)礦化器的研究與應(yīng)用[J].選煤技術(shù),2015(1):27-31.WEI Changjie,SONG Yunxia.Study and application of mineralizing device used on XJM-KS series flotation machine[J].Coal Preparation Technology,2015(1):27-31.

[33]趙樹彥,王微微,于一棟,等.PS系列煤漿預(yù)處理器[J].煤質(zhì)技術(shù),2008(3):53-57.ZHAO Shuyan,WANG Weiwei,YU Yidong,et al.PS series coal slurry preprocessor[J].Coal Quality Technology,2008(3):53-57.

[34]叢建.霧化—跌落式煤漿預(yù)處理器應(yīng)用研究[D].淮南:安徽理工大學(xué),2012.

[35]李吉輝,馬力強(qiáng),成功,等.煤泥浮選調(diào)漿技術(shù)與設(shè)備研究進(jìn)展[J].煤炭工程,2014,46(9):109-111.LI Jihui,MA Liqiang,CHENG Gong,et al.Research progress in coal slime flotation and slurry technology and equipment[J].Coal Engineering,2014,46(9):109-111.