萊鋼5#高爐冷卻壁破損調查分析

邢士建

（山東鋼鐵股份有限公司萊蕪分公司，山東 萊蕪 271100）

萊鋼5#高爐2008年10月因限產停爐，期間對六層冷卻壁進行了更換，冷卻壁內測鑲磚（鋁碳磚）材質為QT400—18。2008年12月18日重新開爐，開爐后爐況順行，各項指標位于行業領先水平，然而2009年1月更換不久的六層冷卻壁出現漏水現象，并且裂化趨勢發展很快，狀況十分嚴峻，截至2009年5月六層冷卻壁水管損壞數量達99根，損壞比例達60%。在冷卻系統正常，爐況順行的情況下，冷卻壁損壞到如此程度十分少見。為此，高爐大修期間對損壞的冷卻壁進行了調查研究。

1 損壞的冷卻壁取樣分析

以往對冷卻壁損壞原因只是定性地估計分析，本次損壞情況極其異常，為了準確找到本次冷卻壁的損壞機理，大修時對更換下來的冷卻壁進行標號登記，定點存放，對試樣的制作和檢驗項目都按照相應的標準進行了安排。對舊冷卻壁進行解剖，按試樣標準制備了冷卻壁冷面、熱面、水管試樣。檢測內容主要有：拉力強度、屈服強度、延伸強度、延伸率和面收縮率；化學成分；金相組織、鐵素體含量、滲碳層、內部有無氧化進行了測試。

1.1 冷卻壁化學成分、力學性能分析

表1 化學成分

表2 力學性能

按QT400-18制造技術要求，球墨鑄鐵冷卻壁化學成分為：C 3.2%～4.0%；Si≤2.6%；Mn≤0.5%；P≤0.07%；S≤0.03%。由檢測表1可知，萊鋼5#高爐冷卻壁化學指標達標。

球墨鑄鐵冷卻壁抗拉強度、延伸率和面收縮率受溫度影響很大。力學性能要求應滿足：室溫下抗拉強度大于400N/mm2；室溫下延申率δ≥18%。由檢測表2可知，萊鋼5#高爐冷卻壁遠遠沒有達到此技術要求。冷卻壁在工作過程中受到熱應力作用時，熱應力大于材料的強度極限致使龜裂損壞。

1.2 壁體及水管金相組織分析

圖1 熱面中部 50×

圖2 熱面中部 視場 100×

圖1、圖2為冷卻壁熱面中部視場，水管滲透4mm。從圖中可以看出管子大部分是珠光體，滲碳比較嚴重，個別地方基本整個管子全滲。在試樣中未發現球狀石墨，石墨大部分呈片狀，為灰鑄鐵。

圖3 水管與鑄鐵接觸面 100×

圖4冷卻壁冷面中部 100×

圖5靠近水管部位熱面 100×

圖6 熱面中部 100×

通過圖3、4、5、6理化指標分析數據顯示，整個冷卻壁所有的金相顯示為灰鑄鐵的特征，石墨呈現片狀沒有球化，延伸率很低，金相組織中大量珠光體甚至萊氏體，及滲碳體，呈灰鑄鐵特性。這與力學性能試驗結果相吻合，使用過程中由于熱應力左右，導致冷卻壁斷裂。

通過圖1、3可以看出水管滲碳較為嚴重，個別部位已經把整個管子在厚度方向上全部滲透，90%為珠光體，導致水管材質變硬、變脆、延伸率降低。冷卻壁在使用過程中，因應力作用使冷卻壁水管斷裂漏水。

2 冷卻壁損壞原因分析

針對上述對舊冷卻壁的理化性能、機械性能的定量分析，萊鋼5#高爐冷卻壁的異常損壞原因已比較明確。

（1）冷卻壁的材質應為球墨鑄鐵QT400-18，而實際檢驗指標表明，壁體的球化率極低，呈灰鐵狀，自然機械性能變差，不能滿足生產要求，屬于制造過程關鍵環節控制不當，材料不達標造成。

（2）作為冷卻壁制造的關鍵點，冷卻水管在澆注前應做好防滲碳涂層，且厚度要到達技術要求，太薄起不到有效防護作用，易造成水管滲碳和熔合；涂層過厚會降低水管的導熱性能，壁體與水管的熱交換變差，同樣會加快冷卻壁的損壞。檢測表明，水管涂層保護失效，水管滲碳脆裂，也是水管漏水的直接原因。由于水管漏水，控制水量和倒流循環，進而影響整個冷卻系統的冷卻強度，又加速了冷卻壁的損壞，發展成了一種惡性循環。

（3）冷卻壁水管呈“U”形，在彎頭部位的防護和套管的固定和封堵存在細節上的疏漏，導致套管滲碳，使得水管彎頭部位極易損壞。

3 結語

冷卻壁的損壞原因是多種多樣的，常常與制造過程、安裝和使用過程密不可分，科學的結構設計和材料選型，嚴格的制造工藝流程控制非常重要。

[1]程樹森，楊天鈞等，長壽高爐設計指標及設計方案評價系統初探[J].鋼鐵，2000（5）：10-13.