循環流化床鍋爐主汽溫自抗擾控制系統

王萬召， 譚 文

(1.河南城建學院 能源與建筑環境工程學院，河南平頂山 467036；2.華北電力大學 控制與計算機學院，北京 102206)

循環流化床鍋爐主汽溫自抗擾控制系統

王萬召1， 譚 文2

(1.河南城建學院 能源與建筑環境工程學院，河南平頂山 467036；2.華北電力大學 控制與計算機學院，北京 102206)

針對循環流化床鍋爐主汽溫具有大慣性、非線性和動態特性隨工況變化而難以精確建模的特點，基于自抗擾控制理論，提出了一種循環流化床鍋爐主汽溫自抗擾控制方案.通過設計擴張狀態觀測器對循環流化床鍋爐主汽溫對象的動態不確定性和外擾進行實時估計，利用該估計量對狀態誤差反饋控制器的輸出量進行補償，實現循環流化床鍋爐主汽溫的精確控制.結果表明：該控制方案能很好地解決循環流化床鍋爐主汽溫對象動態特性隨鍋爐負荷變化的難題，可以有效克服主汽溫對象的大慣性和非線性；相比于常規的比例積分微分(PID)控制方案，所提控制方案顯著改善了主汽溫對象的調節品質.

自抗擾控制； 循環流化床鍋爐； 主汽溫； 擴張狀態觀測器； 非線性狀態誤差反饋

循環流化床鍋爐(CFBB)具有燃燒效率高、污染少和適應性廣等優點，在國內外得到了廣泛研究和應用[1]. 目前，國內的CFBB在自動控制技術方面還存在許多亟需解決的問題.CFBB主汽溫具有非線性、大慣性、參數時變和大滯后等特點，這使得常規的串級比例積分微分(PID)控制方案難以取得理想的控制效果[2-5]. 當負荷工況大幅變化時，CFBB主汽溫對象的特性變化很大，常規的控制方案不能快速適應被控對象動態特性的劇烈變化，難以實現CFBB主汽溫的全程控制.鑒于此，筆者基于自抗擾控制(ADRC)的基本思想，提出了一種CFBB主汽溫自抗擾控制方案.

ADRC是由中國科學院系統科學研究所研究員韓京清于20世紀80年代末期首次提出來的，其最突出的特征是把作用于被控對象的所有不確定作用都歸結為“未知擾動”，通過設計一個擴張狀態觀測器(ESO)，利用對象的輸入輸出數據對“未知擾動”進行估計并補償，從而實現對不確定性對象的控制[6]. 然而，經典的ADRC技術通常適用于三階以下的低階對象，對于高階對象會強行將其降為三階以下對象后才進行處理，這樣必然會損害控制效果，不能充分發揮ADRC的優點[7-8]. 筆者通過引入高階慣性環節安排過渡過程，利用參數動態確定法整定ESO等措施,使ADRC成功應用于高階非線性時變對象的控制.最后，通過仿真實驗驗證了所提方案的可行性和有效性.

1 CFBB主汽溫對象動態特性

某國產CFBB采用表面式減溫器調節主汽溫，減溫器將整個過熱器分成導前區和惰性區[9].導前區和惰性區的動態特性分別用傳遞函數G2(s)和G1(s)表示，具體形式如下：

(1)

(2)

式中：K2、T2、K1和T1為主汽溫對象建模時獲得的特性參數.

當CFBB負荷在100%～25%之間變化時，導前區和惰性區傳遞函數中參數的變化范圍如下：K1為0.5～0.8，T1為80～100 s，K2為1～2，T2為35～50 s.

2 CFBB主汽溫ADRC控制方案

由于采用噴水減溫控制的CFBB主汽溫對象慣性很大，而且其動態特性隨機組負荷波動的變化很大，使得針對某特定負荷工況整定的串級PID調節參數很難在負荷變化時取得滿意的控制效果.因此，提出采用ADRC控制方案來解決主汽溫對象動態特性隨負荷工況大幅變化的問題.同時，為充分利用串級控制的優點，整體系統框架依然采用串級結構，主調節器采用自抗擾控制器，副調節器使用比例調節器.由此可得CFBB主汽溫ADRC的方框圖，如圖(1)所示.在圖1中，M為高階慣性環節，用于安排過渡過程；NLSEF為非線性狀態誤差反饋控制器.

圖1 CFBB主汽溫ADRC結構圖

2.1 CFBB主汽溫過渡過程安排

在經典的ADRC文獻中，通常采用基于最優控制理論的跟蹤微分器，根據設定值r來安排過渡過程.然而，對于CFBB主汽溫這類高階對象，應用最優控制理論設計跟蹤微分器是非常困難的，這限制了ADRC在高階系統控制中的應用.考慮到實際工程應用，根據設定值r安排過渡過程的主要目的是柔化r的變化，并不需要追逐最優效果.因此，可參考非線性逆控制系統中預期動力學方程的選取，采用一個如式(3)所示的高階慣性環節作為柔性環節安排主汽溫對象的過渡過程[10].

(3)

式中：M(s)為柔性環節的傳遞函數；T為動態特性參數；V(s)、R(s)分別為柔性環節的輸出v(t)和給定輸入r(t)的拉氏變換；n為被控對象的階數；ξ為阻尼比；ω為角頻率.

該柔性環節的時域表達式為：

v(n)+k1v(n-1)+k2v(n-2)+…+

kn-1v(1)+knv=kr(t)

(4)

其中，

(5)

由此，該柔性環節安排的過渡過程輸出及其各階導數輸出為：

(6)

這樣就在滿足實際工程需要的前提下，方便地解決了過渡過程安排問題.

由式(3)可知，影響柔性環節M輸出的主要參數為T、ξ和ω.參數T影響過渡過程的快慢，ξ影響階躍響應過渡曲線的形狀，ω則直接決定階躍響應過程的快慢，從而決定了M的跟蹤性能和柔化效果.根據CFBB主汽溫對象的動態特性和控制目標要求，取M的階數為主汽溫對象惰性區傳遞函數的階數，即n=5,其他參數取值如下：T=9，ξ=0.9,ω=0.01，從而可得到M安排的過渡過程，如圖2所示.

(a)(b)(c)(d)

(e)

2.2 CFBB主汽溫對象ESO設計

假設CFBB主汽溫對象采用非線性微分方程可表示為：

x(n)=f(x,…,x(n-1),t)+w(t)+bu(t)

(7)

式中：f(x,…,x(n-1),t)為由CFBB主汽溫對象的狀態變量構成的非線性時變函數，其精確模型未知；w(t)為主汽溫對象所受的外擾，其動態特性未知；u(t)為主汽溫對象的輸入變量；b為輸入變量的系數；x,…,x(n-1)為主汽溫對象的狀態變量，令

x1=x，x2=x′，…，xn=x(n-1)

(8)

可得主汽溫對象的狀態空間方程為：

(9)

由此可構建狀態觀測器：

(10)

式中：ln為非線性ESO中的系數；g(·)為非線性函數.

用a(t)表示主汽溫對象的未建模動態特性和未知擾動，即

a(t)=f(x1,…,xn,t)+w(t)

(11)

根據狀態觀測器理論可知，只要選擇合適的非線性函數g(z)，就可以使狀態觀測器的各狀態變量分別跟蹤系統的相應狀態變量和外擾a(t)[11].利用非線性ESO對未建模動態特性和a(t)進行估計，就能夠在控制過程中對其進行補償，從而提高控制系統的調節品質和魯棒性.

為方便整定非線性ESO中的系數l1,l2,…,ln+1，取

(12)

將式(10)轉化[12]為

(13)

系數m1,m2,…,mn+1可構成矩陣A：

(14)

設式(13)所示狀態觀測器的期望極點為p1,p2,…,pn+1，則參數m1,m2,…,mn+1應滿足：

(15)

式中：I為單位矩陣.

因此，只要指定狀態觀測器的期望極點，將式(15)左右兩邊分別展開為s的多項式，再令相應項的系數分別相等，就可以確定系數m1,m2,…,mn+1的值，從而實現非線性擴張狀態觀測器.

針對CFBB主汽溫對象，采用6階ESO分別估計對象的5個狀態x1～x5以及未知動態特性和外擾a(t).假設ESO的期望極點為6重極點-5，可得到整定參數：m1=30,m2=375,m3=2 500,m4=9 375,m5=18 750,m6=15 625.為檢驗非線性擴張狀態觀測器的性能，針對100%負荷時的主汽溫對象，施加單位階躍輸入，可得到非線性擴張狀態觀測器的6個狀態z1～z6，對象的5個狀態x1～x5以及未知動態特性和外擾a(t)，如圖3所示.可見，ESO可以對CFBB主汽溫對象的狀態以及未知動態特性和外擾實現良好的觀測和跟蹤.

(a)(b)(c)(d)(e)(f)

圖3 擴張狀態觀測器跟蹤狀態曲線

Fig.3 Tracking curves of the extended state observer

2.3 CFBB主汽溫狀態誤差反饋控制

對采用非線性微分方程式(7)描述的CFBB主汽溫對象采用補償律：

(16)

式中：u0為非線性狀態誤差反饋控制器輸出.

由于ESO已把不確定對象和未知外擾a(t)估計為zn+1，因此可以將式(9)變換為：

(17)

其輸出為：

y=x1

(18)

因此，可以采用狀態誤差反饋方式設計控制器，得到的非線性狀態誤差反饋控制律為：

(19)

式中：vi-zi為柔化環節安排的過渡過程及其各階導數與ESO觀測所得的對象狀態變量的差值；h(x)為非線性函數；qi為相應的系數，通過恰當地選擇qi的值，可以使控制器具有良好的動態性能和魯棒性.

3 仿真實驗及分析

為檢驗ADRC系統跟蹤主汽溫指令信號的性能，在主汽溫指令信號輸入端加入單位階躍信號，考察系統跟蹤給定值的快速性、準確性和魯棒性.

3.1 100%負荷工況下的仿真

為充分利用串級控制的優點，CFBB主汽溫調節系統依然采用串級結構.由于主調節器采用自抗擾控制器，而當前對于狀態誤差反饋控制器的參數整定還沒有比較有效的確定方法，因此結合仿真實驗，給出了非線性狀態誤差反饋控制器的系數：q1=450,q2=27 000,q3=1.65×106,q4=2.35×107,q5=2.35×108；副調節器P采用純比例調節器[9]，比例系數kp2=8.為進行比較，對CFBB主汽溫控制系統同時進行傳統比例積分微分-比例(PID-P)串級控制仿真實驗，調節器參數取文獻[9]中推薦值，即副調節器P的比例系數kp2=8；主調節器PID參數值kp1=3.4，ki1=0.008 4，kd1=227.仿真結果如圖4所示.由圖4可以看出，傳統的PID-P控制的超調大，振蕩大；而本文所提ADRC-P控制方案可以在主汽溫指令信號階躍變化時實現快速、精確的跟蹤，超調很小，控制品質良好.

3.2 其他負荷工況下的仿真

為檢驗自抗擾控制器對被控對象動態特性變化的適應性，保持ADRC控制器參數和PID控制器參數不變，分別對ADRC-P控制方案和PID-P控制方案在60%和25%負荷工況下進行給定值單位階躍實驗，結果如圖5和圖6所示. 對比圖4～圖6可以看出，當對象動態特性發生大幅改變時，ADRC-P控制方案能利用非線性擴張觀測器估計對象特性的變化，并能進行補償，故而控制品質幾乎沒有衰減；而常規PID-P控制方案的控制品質卻急劇變差，難以滿足控制要求.

圖4 100%負荷下主汽溫的仿真曲線

圖5 60%負荷下主汽溫的仿真曲線

圖6 25%負荷下主汽溫的仿真曲線

4 結 論

基于ADRC的基本思想，提出了一種CFBB主汽溫ADRC控制方案.該控制方案不需要了解CFBB主汽溫對象的精確模型，通過設計擴張狀態觀測器實現對被控對象未知不確定和外擾的估計.通過高階慣性環節安排過渡過程，利用非線性狀態誤差反饋技術實現了主汽溫對象的精確控制.仿真結果表明，所提CFBB主汽溫ADRC控制方案能夠在被控對象動態特性發生大幅變化時實現對給定值的良好跟蹤，控制品質優良，具有很強的魯棒性.所提ADRC算法只用到了對象的名義模型信息，不需要被控對象的精確模型，具有很好的工程應用價值，為動態特性時變、外擾未知、難于精確建模的非線性對象控制提供了一種解決方案.

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AnActiveDisturbanceRejectionControlSystemforMainSteamTemperatureofaCFBBoiler

WANGWanzhao1,TANWen2
(1. School of Energy and Building Environmental Engineering, Henan University of Urban Construction, Pingdingshan 467036, Henan Province, China; 2. School of Control and Computer Engineering, North China Electric Power University, Beijing 102206, China)

An active disturbance rejection control scheme was proposed for the main steam temperature of a circulating fluidized bed boiler based on active disturbance control theory, considering following features of the steam temperature, such as large inertia, nonlinearity and so on, which is hard to be accurately modeled due to the variation of its dynamic characteristics with working conditions. An extended state observer was designed to estimate the dynamic state uncertainty and external disturbance of the main steam temperature in real time, so as to realize an accurate control on the main steam temperature by compensating the output of the state error feedback controller with the estimator. Results show that the control scheme can solve the problem existing in the main steam temperature that its dynamic characteristics varies with boiler load, and can effectively overcome the deficiency of large inertia and nonlinearity. Compared with conventional PID control scheme, the proposed scheme significantly improves the control quality on the main steam temperature of circulating fluidized bed boilers.

active disturbance rejection control (ADRC); circulating fluidized bed boiler; main steam temperature; extended state observer; non-linear state error feedback

2016-12-13

2017-01-31

國家自然科學基金資助項目(61174096)

王萬召(1972-)，男，河南平頂山人，副教授，博士，研究方向為智能控制和熱工自動控制.電話(Tel.):13781865935;

E-mail:ewangwanzhao@163.com.

1674-7607(2017)12-0977-06

TK323

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510.80