支撐劑短期導流能力測試結果及分析

張志鵬(重慶科技學院 石油工程專業，重慶 401331)

劉武明(中國石油大學（北京）石油與天然氣工程專業，北京 102249)

楊凱(中國石油大學（北京）石油與天然氣工程專業，北京 102249)

支撐劑短期導流能力測試結果及分析

張志鵬(重慶科技學院 石油工程專業，重慶 401331)

劉武明(中國石油大學（北京）石油與天然氣工程專業，北京 102249)

楊凱(中國石油大學（北京）石油與天然氣工程專業，北京 102249)

支撐劑導流能力測試實驗通常情況下采用液體介質進行。導流能力室內實驗數據對于支撐劑評價優選、壓裂優化設計的輸入參數是重要依據，壓裂支撐劑的導流能力大小能夠決定壓裂效果的好壞，準確獲得支撐劑導流能力試驗數據在測壓裂效果中有很大的作用。本文通過對油田常用壓裂支撐劑成都陶粒進行導流能力試驗之后，獲得了壓裂支撐劑的導流能力變化規律。通過降低油層閉合壓力、加大鋪砂濃度等措施從而提高支撐劑的導流能力，能夠為提高壓裂優化設計水平、預測及改善壓裂效果提供重要幫助。

支撐劑;導流能力;閉合壓力;鋪砂濃度

1 支撐劑短期導流能力測試結果

依據壓裂支撐劑充填層的短期導流能力評價推薦方法（SY/T 6302—2009），將不同類型的支撐劑按照行業標準推薦的短期導流能力進行測試方法實驗，得出如下測試結果。

（1）成都陶粒（20/40目），鋪沙濃度15.00kg/m2，流體密度1.00g/cm3，流體粘度1mPa·s，溫度20℃，支撐劑密度2.60g/cm3，支撐劑質量96.75g。

根據上述條件，按照短期導流能力測試方法實驗，測得實驗結果（圖1.1）。

圖1.1 裂縫導流能力與閉合壓力關系

（2）成都陶粒(20/40目)，鋪沙濃度10.00kg/m2，流體密度1.00（g/cm3)，流體粘度 1mPa·s，溫度 20℃，支撐劑密度 2.60g/cm3，支撐劑質量64.5g。

根據上述條件，按照短期導流能力測試方法實驗，測得實驗結果（圖1.2）。

圖1.2 裂縫導流能力和閉合壓力的關系

（3）成都陶粒（20/40目），鋪沙濃度10.00kg/m2，流體密度1.00g/cm3，流體粘度 0.466mPa·s，溫度 60℃，支撐劑粒徑0.60mm，支撐劑密度1.60g/cm3，支撐劑質量64.5g，測得實驗結果（圖1.4）。

圖1.3 導流能力與閉合壓力關系

（4）成都陶粒（12/20目），鋪沙濃度10.00kg/m2，流體密度1.00g/cm3，流體粘度1.00mPa·s，溫度20℃，支撐劑密度2.60g/cm3，支撐劑質量64.5g。

根據上述條件，按照短期導流能力測試方法實驗，測得實驗結果（圖1.5）。

圖1.4 導流能力與閉合壓力關系

2 結語

根據國家標準SY/T 6302-2009（壓裂支撐劑短期導流能力評價方法）和SY/T 5108-2006（壓裂支撐劑性能指標測試推薦方法），嚴格執行實驗步驟，完成實驗并得出結論：

（1）相同條件下，支撐劑的導流能力隨閉合壓力的增大而減小；

（2）不同鋪砂濃度的支撐劑在其它條件都相同情況下所產生的裂縫導流能力不同。鋪砂濃度越大，支撐劑的導流能力越大；

（3）不同溫度的支撐劑在其它條件都相同的情況下形成的導流能力不同。溫度越高，流體的粘度越小，支撐劑所形成的裂縫導流能力越小；

（4）不同尺寸支撐劑在其它條件都相同的情況下形成的裂縫導流能力不同。尺寸越小的支撐劑形成的裂縫導流能力越大。

[1]黃禹忠,何紅梅,孫光權.壓裂支撐劑導流能力影響因素新研究[J].天然氣技術與經濟,2012,6(05):59-61+80.[2017-09-16].

[2]李鳴,王曉明.短期氣液測裂縫導流能力影響因素分析[J].石油化工應用,2017,36(02):35-39.[2017-09-16].