振蕩壓路機壓實機理再探討

姜右良

江蘇駿馬壓路機械有限公司，江蘇 靖江 214501

振蕩壓路機壓實機理再探討

姜右良

江蘇駿馬壓路機械有限公司，江蘇 靖江 214501

導語：振蕩壓路機是近幾年開始受到重視的一種多功能壓實機械，2016年本刊曾刊出萬漢馳撰寫的一篇《振蕩壓路機深剖簡析》，介紹了振蕩作用到底是怎樣的表現方式。那么振蕩壓路機是怎樣作用于土壤顆粒的？土壤顆粒的受力狀態是如何變化的？振蕩壓實的本質是什么？振蕩壓實和水平振動、輪胎壓實的區別與聯系是什么？這次就讓我們一探究竟。

振蕩壓路機從誕生至今已有30多年的歷史，振蕩輪的結構和運動特征已被相關單位、科研人員研究的比較透徹和深入[1-2]，其壓實機理可用一句話進行概括：在交變力矩的作用下，振蕩輪以“揉搓”的方式作用于路面，使得土壤顆粒重新排列，進而提高路面密實度。大部分文獻對振蕩壓實機理的解釋止乎于此，而壓實必然與被壓實的土壤有關，僅通過分析振蕩輪的運動特性并不足以表征振蕩壓實的本質，本文在現有研究成果的基礎上，從振蕩輪“宏觀”運動和土壤顆粒的“微觀”受力兩個方面闡述了振蕩壓實的工作過程，對壓實機理的本質做了更加深入的討論與分析，即是文章標題“振蕩壓路機壓實機理再探討”中“再”字的由來。

關于振蕩壓路機振蕩輪的結構設計、蕩幅計算、實現方式等內容，江蘇駿馬壓路機械有限公司技術人員曾在內部展開過激烈的討論。筆者向萬漢馳先生進行了虛心的請教，尤其是研讀了萬漢池先生的《振蕩壓路機深剖簡析》一文，進一步加深了對振蕩壓路機“振蕩作用到底是怎樣的表現方式”這個問題的認識[3]，由此想到往復運動的振蕩輪是怎樣作用于土壤顆粒的、土壤顆粒的受力狀態是如何變化的、振蕩壓實的本質是什么等一系列問題。無論何種壓實方式（包括圓周振動、垂直振動、振蕩及靜碾壓實等），最終要著眼于路面壓實效果，因此從振蕩輪與土壤顆粒間相互作用著手是研究振蕩壓實理論的切入點，以此切入分析可解釋上述疑問，進一步闡述振蕩壓實機理，在討論爭辯中產生思想的火花，所謂“百家爭鳴”才能夠“百花齊放”，道理亦是如此。

言歸正傳，振蕩壓路機振蕩作用對周邊環境振動影響較小，尤其適用于橋梁、古建筑等對振動較敏感的場合，對于瀝青面層的平整度和壓實度具有較好效果，這些方面已然在實際應用中得到證實[4-5]，在未來道路施工中，振蕩壓路機的作用和地位必然呈上升趨勢。對振蕩輪結構特征、運動方式、壓實機理等方面的認知不但是專業設計研究人員所應具備的專業素質，同時也可為施工方選型提供依據，所謂“知其然知其所以然”。本文在振蕩壓實三要素的前提下分析了振蕩輪對土壤顆粒的運動響應，在振蕩輪滾動工作狀態下研究壓實作用機理，研究結論對開發設計以及應用振蕩壓路機具有實際應用價值。

圖1 振蕩輪三軸結構

振蕩壓路機振蕩理論

不少文獻在闡述振蕩輪結構及其運動原理時標題普遍稱作“振蕩壓實原理”、“振蕩壓實機理”等[6-7]，而描述內容多半是振蕩輪自身的運動特征，輪體與被壓路面之間的相互作用以及土壤顆粒的運動特性甚少提及，嚴格來講這一類稱呼是不確切的；壓實必然與被壓實的介質有關，因此在描述振蕩發生機構的原理性內容時標題中去掉“壓實”兩字，稱作“振蕩理論”或“振蕩原理”更為貼切。

（1）振蕩發生機構。

振蕩運動是利用繞輪體軸芯的扭振力矩作用激勵輪體，產生往復性的扭擺運動。振蕩輪內部發生機構通常采用成本較低的三軸結構，如圖1所示，中間輸入軸為動力輸入軸，2套相同的偏心機構繞軸芯對稱安裝，相位差為180°，在同步帶的傳動作用下2個偏心機構同步同向高速旋轉，產生2組大小相等方向相反的離心力，繞輪體軸芯形成力偶矩，如圖2所示。

圖2 偏心機構位置變化與交變力矩關系

當2個偏心機構的離心力方向與兩者旋轉中心連線相互垂直時，力偶矩達到最大值M（或－M）；當離心力方向與兩者旋轉中心連線相互平行時，力偶矩為零，偏心機構每旋轉1周，力矩方向改變1次，勻速旋轉過程中力矩按正（余）弦規律變化，交變力矩的作用迫使輪體繞軸芯產生往復性扭擺運動。需要注意的是：為清楚表達力矩大小和方向的變化情況，圖2中的偏心機構旋轉過程中輪體處于原地運動狀態，即無滾動前進速度，而在壓實工況下，偏心機構在高速繞自身軸芯以角速度ω“自轉”的同時，輪體持續滾動碾壓前進，偏心機構繞輪體軸芯產生角速度ω1的“公轉”，如圖3所示；力矩的作用中心繞輪體軸芯，與輪體滾動中心線重合，因此“公轉”現象對力矩的影響只是相位的提前或滯后，對其大小和方向無實質性影響。

圖3 振蕩輪滾動工作示意

（2）名義蕩幅的數學計算。

振蕩輪作為整體運動的剛性體，交變力矩的作用迫使輪體繞其軸芯產生往復性扭擺運動，在輪體設計尺寸定型的條件下，扭擺運動的角度決定了輪體外圓質點的運動范圍，即振蕩輪蕩幅幅值。關于振蕩輪名義蕩幅的推導與計算，文獻[3]、[8]中做了詳細透徹的介紹，設振蕩輪扭擺角度為2θ（單位為rad，見圖4），名義蕩幅A0（mm）計算公式為如下。

在實際運動中，θ值較小，式（1）可簡化為

式中：R為振蕩輪外圓半徑（mm）；me為單個偏心機構的靜偏心矩（kg·m）；L為兩偏心機構“自轉”中心間的距離（m）；J為振蕩輪參與運動的剛形體繞軸芯的轉動慣量（kg·m2）。

由式（2）可知，名義蕩幅A0與輪體轉動慣量J成反比，與輪體外圓半徑R成正相關關系，與偏心機構的設計參數me、L兩者的乘積存在正相關關系，設計人員可參照此關系并根據實際需要調整變量，得到滿足要求的名義蕩幅幅值。

圖4 振蕩輪扭擺運動示意

關于名義幅值的討論

（1）關于名義幅值的定義。

名義振幅與名義蕩幅統稱為名義幅值，《土方機械壓路機和回填壓實機術語和商業規格》（GB/T 7920.5—2003）中對振動壓路機名義振幅的定義為：偏心矩乘1000除以振動部分質量；名義蕩幅的定義暫無國家標準明確給出，其中緣由可能是行業內關于振蕩壓路機的研究尚不成熟，振蕩結構形式多變，理論方面的復雜推導和計算仍存在爭議，在未有統一公認的定論之前不可盲目定義。參照國標對名義振幅的描述，可以確定名義蕩幅的定義是其計算公式的描述，若式（2）被業內認可并用于指導實際應用，其公式組成的描述就是名義蕩幅的定義。在諸多書籍或期刊文獻中名義幅值的定義被描述為“把壓路機用支撐物支撐起來，壓輪懸空時測得的幅值”，此描述與國標中的定義有著本質的區別。

國標中對名義幅值的定義描述為理論計算公式，進一步理解可發現其計算的前提是振動輪/振蕩輪處于自身保守系統內，即輪體運動不受外界條件的任何約束，純粹是自身激振發生機構引起輪體的運動[9]；眾所周知，此條件在有引力的地球環境中是不存在的，因此才稱其為名義振幅（也稱理論振幅），如同牛頓第一定律，是理想條件下的理論值。壓輪懸空只是解除了地面作用約束，車架減振器對輪體的約束依然存在，偏心旋轉機構間的摩擦不可避免，通過儀器檢測到的幅值受到多方面約束因素的影響，因此把懸空檢測方法作為名義振幅的定義是欠妥當的，況且檢測值和理論計算值的大小也不相等。不少文獻在計算名義幅值時首先建立受約束的動力學模型，經方程推導得出較復雜的計算結論，最后再忽略約束簡化公式，得到正確的推導結論，看似推導無誤，實則自圓其說；建立受約束的數學模型這個前提就是錯誤的，名義幅值計算的前提是理想下的保守系統內，增加約束再忽略約束，似乎是為了計算而計算。懸空檢測方法在實際生產中被廣泛應用，其約束相對較少，檢測值與名義幅值接近，因而在應用中可校對設計理論值的準確性，檢測值因受約束條件限制，幅值比理論計算值略小。名義幅值的不可測量性決定了采用公式描述作為定義更加貼切。

（2）名義幅值與工作幅值的關系。

理論計算的名義幅值可指導結構設計，壓路機工作壓實過程中的幅值為工作幅值，工作幅值受到約束作用，與名義幅值的差距必然增大，差值的大小與被壓實土壤的特性存在關系。對于振動壓路機而言，振動輪以位移性沖擊的方式作用于地面，由于地面的反彈作用，工作振幅高于名義振幅，隨著地面密實度的增大，工作振幅與名義振幅的差值會增大，根據對試驗檢測結果的分析，一般情況下工作振幅A與名義振幅A0存在以下關系[10]。

關于振蕩壓路機中工作蕩幅和名義蕩幅的比較，暫無試驗數據表明其數學關系，但可通過分析確定其大小。振蕩輪的扭擺運動特征決定了輪體在壓實過程中與路面時刻保持接觸，輪體作為壓實的主動方揉搓土壤，路面對其往復扭擺運動起到阻礙作用，由此可知工作蕩幅低于名義蕩幅，在相同級配的環境里，隨著土壤密實度的增加，土壤顆粒位移變小，輪體與路面的接觸面積減小，工作蕩幅與名義蕩幅的差值會減小，與振動壓路機振幅的變化規律相反，工作蕩幅A與名義蕩幅A0存在以下關系。

比例系數k值與土壤級配、路面密實度等因素有關，需經大量試驗數據統計確定其取值范圍。

振蕩壓實理論

（1）振蕩壓實的必要條件。

振蕩壓路機正常壓實工作的必要條件包括工作質量、碾壓速度和振蕩運動，同時具備此三要素是振蕩壓實的前提，工作質量是機器本身的固有屬性，碾壓速度和振蕩運動是機器的特有屬性，三者對振蕩影響至關重要。某些研究振蕩壓實數學模型的文獻忽略碾壓速度的作用，使得輪體約束與實際不符，分析數據存在較大偏差，如圖5（b）、（d）所示，無碾壓速度狀態即原地起振，輪體兩側約束對稱，普遍簡化為水平受力，正常工作狀態下被碾壓過的路面與輪體接地點中心處相切，約束只在前進方向一側，且接觸面積只是原地起振的一半，輪體受力方向和大小均有差別。

針對上述分析可能存在的疑問是碾壓路面鋪層前后的高度差h較小，輪體對土壤作用的水平受力遠大于豎直受力，簡化為純水平受力有何不可？如果只是研究振蕩輪自身的運動特征完全可以忽略豎直受力，因為輪體運動的振源在其內部，外界約束作用對其運動趨勢無實質性影響。當研究振蕩壓實對路面土壤的響應特性時，此簡化過程忽略了工作質量（包括壓路機上車質量和輪體自身質量）對壓實的影響，工作質量反映到壓路機外在表征是其一項重要技術參數，即靜線壓力。無工作質量狀態下輪體與路面之間只是線接觸，如圖5（a）所示，無面接觸無相互作用力，因此無壓實效應，工作質量作為固有屬性時刻存在并發揮作用，是振蕩壓實的必要條件。

圖5 壓實三要素對振蕩壓實的影響

無碾壓速度狀態下的振蕩壓實見圖5（b），輪體只是在原地繞軸芯往復運動，同樣只是適用于振蕩輪自身運動特征的研究，壓實的對象是具有平面面積特征的路面，滾動前進是正常施工的前提，因此碾壓速度也是振蕩壓實的必要條件。此外，振蕩壓實的本質是要發生振蕩運動，否則“振蕩壓實”不能稱之為“振蕩”，圖5（c）所示為無振蕩運動狀態，這是靜碾壓實，已不屬于振蕩壓實的范疇。

工作質量、碾壓速度和振蕩運動作為振蕩壓實的必要條件都可進行量化設計與評估，3個參數之間匹配合理可有效提高壓實效率和壓實質量，具體匹配取值范圍需對振蕩壓實做進一步研究和試驗。

（2）振蕩壓實機理。

振蕩發生機構的交變力矩作用使得輪體產生繞軸芯的往復扭擺運動，輪體與路面保持接觸，無位移性沖擊，依靠的完全是輪體與土壤顆粒間的相對滑動作用。輪體外圓面對土壤顆粒施加切線方向的作用力，迫使顆粒發生較大的動量變化（包括大小和方向），瞬間的大加速度可迅速破壞掉顆粒間摩擦阻力。根據土壤力學理論，當土壤的抗剪強度不足以抵抗某一面上的剪切力作用時，土壤將沿該剪切力方向產生急劇變形。物體間接觸性質的切向作用力產生的原因是摩擦，振蕩輪與土壤顆粒間的摩擦作用是振蕩壓實所利用的物理學理論；假若無相互摩擦作用，振蕩輪的扭擺運動對顆粒位移毫無影響，出現圖5（c）所示狀態，振蕩特征不復存在，成為靜碾壓實。高頻運動的輪體反復作用在土壤鋪層，顆粒受到往復的切向摩擦作用力，致使土壤材料沿剪切面破壞或滑移互相填充和楔緊而提高密實度，振蕩壓實機理闡述中所謂“揉搓”作用形象的描述由此而來。

克服土壤顆粒間的摩擦約束阻力需要振蕩輪做功，消耗的是振蕩輪的運動動能，能量的損耗必然削弱其運動狀態，反饋到外在表征是工作蕩幅幅值的降低，從能量的角度可驗證式（4）的正確性。

振蕩輪與土壤顆粒之間的最終作用是力的作用，在具備振蕩壓實三要素的前提下，土壤顆粒從接觸輪體到被碾壓完成離開輪體過程中的受力狀態變化體現了振蕩壓實的響應特征，如圖6所示，在振蕩工作狀態下取壓實接觸點A、壓實過程點B、壓實離去點C三點處的微觀顆粒作為研究對象，3處的受力狀態反應了土壤顆粒在壓實周期內的受力變化情況。從動振蕩輪對土壤顆粒施加作用力如圖7所示，圖中FM表示振蕩輪對顆粒施加的切向摩擦力，大小隨輪體的運動規律而變化；Fv表示向前的推動力，Fm表示輪體對顆粒的重力作用；土壤顆粒受到的其他顆粒的摩擦作用力均與輪體施加的作用力相反，圖中未標注。

圖6 土壤顆粒取點位置

圖7 從動振蕩輪對土壤顆粒施加的作用力

振蕩輪與路面土壤的接觸面是圓弧曲面（圖6），壓實前后產生高度差h，高度差的存在使振蕩切向力FM與水平推力Fv之間形成夾角β（圖7），隨著輪體的滾動前進，壓實接觸點A發生位移變化，高度差h減小，β值減小，當A點處于離去點C狀態時，β值為0，FM水平作用在C點；β值相對較小，FM水平方向的分力對振蕩壓實作用較大，即“揉搓作用”。FM是切向摩擦力，在土壤級配均勻的條件下摩擦系數恒定，正壓力值決定了FM的大小，正壓力是Fv與Fm的合力下的分支，接觸點A與輪體剛剛接觸，處于被壓實最高位置，相對于B、C兩點，A點處Fv值最大，且Fm處于上升階段，顆粒在碾壓過程中的某點受最大Fm作用，離去點C處Fm最小；因顆粒被碾壓下沉逐漸遠離輪體中心的水平面，A、B、C三點所受水平推力Fv依次減小。

經上述分析可知，土壤顆粒在壓實周期內受到多個方向的作用力，且各個作用力的大小和方向時刻在變化，如圖8所示，振蕩輪振蕩運動周期遠小于顆粒壓實周期，在壓實周期內顆粒受到振蕩切向力的多次往復摩擦作用。振蕩壓實過程中，輪體的振蕩運動主要作用在顆粒的水平方向，輪體對顆粒的重力作用主要作用在豎直方向，重力作用是振蕩壓實的前提，振蕩運動加強了重力作用的效果，兩者的共同作用能夠更加迅速地克服顆粒間摩擦力，促使顆粒產生位移變化，提高壓實效率。

圖8 土壤顆粒在壓實周期內的受力曲線

當振蕩輪作為主動輪時，驅動力矩繞輪體軸芯線驅動輪體轉動，輪體與土壤之間的切向摩擦力（驅動力）促使輪體滾動前進，驅動力與輪體對土壤顆粒的振蕩切向力FM共線，起到加強“揉搓”壓實的作用；主動輪滾動前進過程中或多或少存在滑轉現象，滑轉現象雖然影響了整車動力性能，但卻使輪體與土壤之間產生相對運動，即會產生摩擦力，促使土壤顆粒發生切向位移，同樣起到加強“揉搓”壓實的作用。壓路機作為一種用于提高路面密實度的設備，其主動輪的驅動摩擦作用和不可避免的輪體滑轉現象均可加強土壤顆粒的切向運動趨勢，尤其對于振蕩壓路機而言，輪體與路面保持接觸有利于提高壓實效率。

（3）振蕩壓實的特點與優勢。通過對土壤顆粒振蕩響應的分析，并結合振蕩運動特征，可知振蕩壓實具有以下特點。

（a）振蕩輪與路面始終保持接觸，變向的輪體運動時刻作用于土壤顆粒，可充分利用振蕩能量，能量利用率高。

（b）揉搓壓實對整機和地面振動影響較小，機器無共振現象存在，駕駛員操作更加舒適。

（c）振蕩壓實對地面無位移性垂直運動沖擊，路面鋪層材料無骨料損傷現象。

（d）不會對已壓實的路面材料產生松散破壞影響，新舊路面接縫的壓實效果較好。

（e）揉搓壓實減少了被壓實材料內部的“離析”現象，提高了表面層的防水滲透能力，能夠獲得更好的面層密封效果。

（f）振蕩輪對鋪層材料的持續揉壓作用，對路面鋪層具有提漿作用，保證表面平整光滑，提高路面壓實質量。

振蕩壓路機具有壓實效率高、壓實質量好、節能環保等優勢，彌補了振動壓路機在施工中產生的負面影響，在橋梁建設、古建筑、城市小區等對振動比較敏感的場合應用較為適宜。盡管壓實影響深度相對較小，但這恰好對瀝青混合料面層的壓實十分有利，事實表明振蕩壓實對于難以壓實的瀝青鋪層，比如石屑封層、排水瀝青、改性瀝青SMA等具有較理想的壓實效果，對于低溫混合料（混合料溫度不小于100 ℃時）也能獲得理想的壓實效果[4]。

振蕩壓實與其他壓實方式的區別

（1）振蕩與水平振動。

振蕩、圓周振動、垂直振動、水平振動、傾斜振動等名詞作為定語修飾壓路機，描述的均是壓路機輪體的運動特征，其中振蕩和水平振動兩者常被混淆為同一種運動方式，甚至不少從事壓路機設計研究的專業人員在解說振蕩運動特征時仍然采用“水平振動”或“水平振蕩”作為描述[10]。在混淆理解中最常見的是把振蕩和“水平”兩字聯系起來，誤解的根源在于對振蕩特征認識不足，認為振蕩壓實是輪體接地點水平揉搓路面，因而特意增加“水平”作為定語描述。事實上振蕩與水平振動的發生機構和外在表現特征都有著本質區別。

振蕩壓路機是具有往復性扭擺運動特征壓路機的專用術語，振蕩輪作為整體運動的剛性體繞輪體軸芯往復擺動，振蕩發生機構作用于輪體的是交變力矩作用。如圖9（a）所示，輪體徑向上每個質點的位移大小不同，外圓面上的質點具有最大蕩幅，軸芯線處蕩幅為零，運動特點類似生活中見到的掛鐘鐘擺，外圓面接地點運動軌跡呈圓弧狀。

圖9 振蕩與水平振動運動軌跡曲線

水平振動屬于定向振動，應用于壓路機屬于振動壓路機的范疇。按輪體在平行于地面的平面內振動方向的不同，可分為徑向水平振動和軸向水平振動，如圖9（b）、（c）所示，2種振動形式的輪體都是作為剛性體進行整體運動，振動發生機構作用于輪體的是往復力的作用，參振主體上每個質點具有相同的運動位移（包括大小和方向）。水平振動的方向與地面平行，徑向水平振動對土壤顆粒同時施加水平方向的位移性沖擊力和摩擦性質的接觸作用力，沖擊力主要作用在顆粒壓實周期前段，摩擦力主要作用在顆粒壓實周期后段。軸向水平振動則完全依靠摩擦力作用于路面鋪層。宏觀上振蕩與水平振動的振源激勵方式不同，但從微觀土壤顆粒的運動響應角度分析，均是通過力的作用增加土壤密實度，只不過不同特征決定了適用于不同場合和鋪層材料，殊途同歸。

（2）振蕩壓實與輪胎壓實。

振蕩壓實是振動壓實中的特例，輪胎壓實屬于靜碾壓實，2種類型壓路機最主要的區別在于壓輪，振蕩輪是能夠產生繞輪體軸芯線高頻往復運動的剛性體，輪體時刻與路面保持接觸，依靠外圓面的切向摩擦力引起土壤顆粒產生運動；輪胎壓路機的壓輪是可變形的彈性光面橡膠輪胎，壓實過程中輪胎同樣時刻與路面保持接觸，在整機質量的作用下與路面接觸部分的輪胎發生彈性變形，輪胎變形擴張產生平行于路面的發散式橫向剪切力，進而推動土壤顆粒產生位移性變化，可見2種截然不同的壓實方式對路面土壤均有切向“揉搓”的壓實作用。

壓輪與路面土壤之間的摩擦作用是保證正常壓實工作的前提，若無此摩擦作用，圓周振動、垂直振動等這類依靠豎直方向上的位移性沖擊壓實的設備仍可通過輪體位移施力于地面，但接觸性質的切向作用力不復存在，振蕩壓實與輪胎壓實都將變為純粹依靠重力的靜碾壓實。振蕩輪同時作為驅動輪時，正常范圍內的輪體滑轉利于剪切土壤，輪胎壓輪作為驅動輪時，滑轉現象使輪胎產生縱向的彈性變形，輪胎與路面的接觸面積較大，具有較好的密封壓實效果，彈性輪胎變形后產生的“彈性遲滯”現象可加長輪胎對路面鋪層揉搓力的作用時間，利于提高壓實效率和壓實質量。高頻運動的振蕩輪將動能轉化為土壤顆粒的動能，彈性變形的輪胎將彈性勢能轉化為土壤顆粒的動能，切向“揉搓”特征決定了振蕩壓實與輪胎壓實對地面作用的深度相比位移性振動壓實要小，兩種類型壓路機應用于路面表層壓實更為適宜。

結語

（1）振蕩輪利用繞軸芯的力矩作用迫使輪體產生往復性的扭擺運動，輪體滾動前進的“公轉”作用對振蕩運動的影響只是相位的提前或滯后，對其大小和方向無實質性影響。

（2）名義幅值是在輪體自身保守系統內推導計算得出的理論值，輪體懸空測量值只可檢驗其設計參數的準確性，名義幅值的不可測量性決定了其定義采用公式描述方式更為貼切。

（3）振動壓路機工作振幅大于名義振幅，隨著土壤密實度的增加，工作振幅與名義振幅的差值增加；振蕩壓路機工作蕩幅小于名義蕩幅，隨著土壤密實度的增加，工作蕩幅與名義蕩幅的差值減小。

（4）工作質量、碾壓速度和振蕩運動三要素是振蕩壓實的必要條件，3個參數均可進行量化設計與評估，相互合理匹配可有效提高壓實質量和壓實效率。

（5）振蕩輪與土壤顆粒間的摩擦作用是振蕩壓實的本質。土壤顆粒在振蕩壓實周期內受到多個方向的作用力，且各個作用力的大小和方向時刻發生變化，在綜合作用力下顆粒被迫發生位移性運動；主動輪的驅動摩擦作用和不可避免的輪體滑轉現象加強了土壤顆粒的切向運動趨勢，有利于提高壓實效率。

（6）振蕩壓實具有能量利用率高、振動影響小、無骨料壓碎現象、平整度較高、面層封層效果好等優勢，在道路壓實施工中將會起到不可替代的作用。

（7）振蕩和水平振動作為定語修飾壓路機描述是均是輪體的運動特征，2種壓路機發生機構的激勵方式和外在運動表現特征有著本質區別，振蕩和水平振動無直接聯系，屬于不同類型的運動方式。

（8）振蕩壓實和輪胎壓實屬于不同的壓實范疇，相比位移性沖擊的振動壓實，兩者對土壤顆粒均具有切向揉搓作用，對路面鋪層影響深度相對較小，應用于路面表層壓實更為適宜。

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特稿

為了解決應用煤炭資源所帶來的環境污染問題，學者們研發出了潔凈煤技術，煤直接液化技術是其中的一種。煤直接液化技術可以生產汽油、柴油、液化石油氣以及芳香烴等工業產品，但是會有20%~30%的副產品——煤直接液化殘渣（DCLR）。對DCLR的利用程度直接影響煤液化技術的轉化效率以及經濟性，所以這種副產品備受研究者關注。

本期約稿綜述了國內外對于DCLR的高附加值利用方式，重點介紹作為道路瀝青改性劑方面的應用；探討了DCLR和廢舊膠粉（RP）的高附加值利用——DCLR-RP復合改性瀝青的制備方法和基本性能。結果表明：DCLR-RP復合改性瀝青的高溫性能和低溫性能均比基質瀝青有所提高，而且水穩定性也符合規范的要求。因此，DCLR和RP作為瀝青改性劑應用于瀝青路面，可極大地提高廢舊資源的利用率并改善路面使用性能。