劉 寧,姚冠兵
(青海省公路科研勘測設計院,青海 西寧 810000)
隧道工程
基于離散元理論的風積沙隧道無加固措施時隧洞破損狀態模擬
劉 寧,姚冠兵
(青海省公路科研勘測設計院,青海 西寧 810000)
依托青海省茶卡至格爾木段公路改擴建工程脫土山隧道工程,利用離散元軟件UDEC對無任何加固措施下風積沙地層中開挖隧道后圍巖的變形、破壞狀態進行模擬。
風積沙隧道;離散元理論;圍巖變形
離散元法假設介質是離散塊體的集合,因此單個塊體不會受到相鄰塊體變形協調的約束作用,而只需滿足單個塊體的平衡方程。如圖1所示,若塊體受到四周相接觸的單元作用的一組力Fxi,Fyi(i=1-5,未考慮重力)。然后將單元所受到的力移動到重心處通過計算就得到合力矩M和合力F,根據F=ma和M=Iθ″在該組力的作用下塊體開始運動,同時在運動過程中相鄰塊體還不斷作用給該塊體新的作用力。

圖1 塊體上的集合及作用在部分塊體上的力
假設塊體相互間的法向力與法向“疊合”成正比,即
Fn=knun
(1)
式中:kn為法向剛度系數。

圖2 離散單元之間的作用力
在“疊合”的基礎上再乘以上比例系數便得到法向力。在兩個離散塊體的邊界“疊合”時(上圖b),有兩個角點在邊界上接觸,則可用界面兩端的力替換該邊界上的力。
茶卡至格爾木段公路改擴建工程脫土山隧道為直線短隧道,隧道沿線圍巖質量總體較差,圍巖級別為Ⅳ~Ⅵ級,且左線進口、左右線出口為風積沙,洞頂風積沙覆蓋層厚度為4~26 m不等,且左線出口段150 m范圍內洞底也為風積沙,洞口處洞底風積沙厚度達25 m。
根據脫土山隧道的相關地勘資料以及初步設計資料,結合其他地區類似的工程經驗和《巖土工程勘察設計手冊》選取數值計算的材料參數如表1~表2。

表1 地層力學參數

表2 C25噴射混凝土力學參數
3.1 計算模型
選取左線出口ZK2476+730處斷面計算斷面,根據地質資料建立如圖3所示的數值計算模型,為二維的平面應變模型,尺寸為80 m×60 m,隧道埋深10 m,洞壁距離模型邊界約4倍隧洞跨度。如圖中所示,模型上部的風積沙地層用間距0.5 m、傾角±45°的貫通節理形成的密集變形塊體模擬;下部為地層性質較好的石英片巖混合地層。

圖3 風積沙隧道計算模型圖
3.2 結果分析
(1)毛洞狀態
采用二臺階法施工,在形成地應力平衡狀態后進行開挖并暫不施作支護,觀察洞周的變形特征。考慮到無加固措施下風積沙地層開挖洞室后應力釋放較快,因此僅計算上臺階開挖后的圍巖變形響應。
圖4為上臺階開挖后不同計算時步下毛洞的變形特征,圖中節理呈藍色時表示該節理所受剪切力已超過其抗剪強度,即節理開始滑移,節理呈紅色時表示該處節理的法向力等于0,即節理已經張開,塊體開始脫落分離。由圖中可看出上臺階開挖后不久(僅200時步)洞壁附近塊體便開始滑移,并向上擴展,延伸至地面,引起洞頂上方整個地層向下塌落,無法形成塌落拱。洞壁掉塊始于拱頂和拱肩處,也是塊體擠壓最嚴重的部位。

圖4 毛洞狀態下圍巖隨時間的變形特征
從圖5中的拱頂和拱肩豎向位移曲線圖也可知從開挖到整個洞室坍塌,圍巖不僅未曾穩定,其位移速率還逐漸增大,直至洞室最終坍塌。

圖5 毛洞狀態下拱頂、拱肩的豎向位移曲線
(2)施作初期支護
由3.2.1節分析可知,風積沙地層中隧道開挖后洞室完全沒有自穩能力,無法成洞,為此本節將探討在支護作用下洞室的穩定情況。
分別采用10%、20%、30%、40%的應力釋放率后,施作30 cm厚C25噴射混凝土,計算之后發現,不論在何時施作支護,支護結構最終都將隨圍巖一起變形并破壞,隧洞仍然無法成形,且各應力釋放率下的破壞狀態基本一致,此處僅部分工況計算到一定時步時的洞室狀態圖(圖6),可看出二臺階法下隧道主要會從左側或者右側拱肩部位開始破壞,直到整個拱部圍巖坍塌。
由于本節采用的襯砌結構單元只能發生屈服而不能產生斷裂破壞,因此實際工程中的圍巖及結構破壞應比此次數值模擬中的更加嚴重。

圖6 不同應力釋放率下支護后隧道破壞狀態
(1)離散元理論軟件UDEC對風積沙地層結構松散、粘聚力低等特點的模擬效果較好,通過計算可以直觀、準確地模擬出風積沙地層中開挖隧道后圍巖的變形狀態。
(2)在風積沙地層中采用二臺階法開挖隧道時,上臺階開挖后不久洞壁附近塊體便開始滑移,并向上擴展,延伸至地面,引起洞頂上方整個地層向下塌落,無法形成塌落拱。洞壁掉塊始于拱頂和拱肩處,也是塊體擠壓最嚴重的部位。
(3)在無任何加固措施下,即使在開挖后立即施作支護仍然不能控制圍巖的變形,最終形成坍塌,因此在風積沙地層開挖隧道必須考慮預加固措施。
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2016-12-11
U451
:C
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