蒸汽驅后期熱水驅油藏動用分析

翟金劍（中油遼河油田公司歡喜嶺采油廠，遼寧盤錦124114）

蒸汽驅后期熱水驅油藏動用分析

翟金劍（中油遼河油田公司歡喜嶺采油廠，遼寧盤錦124114）

針對蒸汽驅油藏后期轉熱水驅后的油藏動用變化問題，通過收集整理大量監測、生產資料進行了分析。結果表明，熱水驅階段，無論平面還是縱向，油藏動用狀況均發生了較大變化。研究結果對稠油油藏蒸汽驅后期開發方式調整具有積極借鑒意義。

蒸汽驅;后期;熱水驅;油藏動用

遼河油田某稠油油藏于1998年開展4個井組蒸汽驅先導試驗，試驗10年7個月后，蒸汽驅階段采出程度32.2%，累積采出程度56.2%，階段累計油汽比0.15，階段累計采注比0.94。轉熱水驅前采油速度1.59%，平均含水84.3%，已進入蒸汽驅開發后期。為提高區塊油汽比，與2009年5月開始轉熱水驅試驗。

1 縱向動用程度分析

井組經歷了完整的蒸汽驅開發階段，大大提高了油藏動用程度，主要體現在油層上部吸汽好的主力層均得到了有效動用，汽驅采出程度較高[1]。縱向上剩余油主要分布在油層及單層厚度較大的主力層下部、物性較差的薄層。

表1 轉熱水驅前后各小層油層平均溫度統計

轉熱水驅后，由于油水汽重力差異，熱水較好的驅替了油層下部及主力動用層的下部[2]，從觀24井在轉熱水驅后的測溫變化曲線可以看出，連續的蒸汽驅階段后期，縱向上單層高溫突進，與動用較差的小層溫差大，轉熱水驅后，蒸汽竄進的小層溫度降低，油層下部溫度顯著升高[3]，井溫曲線由之前的“凸”形轉變為“S”形，縱向動用得到顯著提高，由轉熱水驅前的68%提高至85%。統計轉熱水驅前后的溫度監測資料（表1）可以看出，主力動用小層蓮II12、蓮II13溫度降低，油層下部的蓮II22、蓮II23溫度升高，油層總體縱向上動用更均勻。

2 平面動用程度分析

蒸汽驅開發階段受沉積相、儲層物性、注采關系等因素的影響，油藏平面動用程度不均[4]，主要體現在處于同一沉積相帶且油層物性好的注汽井與個別生產井之間形成汽竄通道后，受效差的方向蒸汽難以波及，井間動用程度較低。轉熱水驅后，總體上平面上動用好的方向還是動用好，但由于油汽水界面及相滲差異，驅替前緣突進減弱，變得相對均勻。

分析蒸汽驅階段監測、動態資料，綜合數模、微地震等資料，認為蒸汽驅后期剩余油分布特點主要是在注采井間、受效差的方向、角井周圍仍具有較高的剩余油飽和度，通過轉熱水驅前后的對比可以看出，轉熱水驅后，熱水前緣波及比蒸汽前緣波及更均勻，注采井間油層加熱范圍更廣，尤其是油層下部這種特征表現的更為明顯[5]。從單井動態看，蒸汽驅受效差的角井10-029自轉熱水驅后，受到熱水驅的效果，日產液及日產油均上升。

統計表明轉熱水驅后，平面動用得到顯著提高，由轉熱水驅前的35.3%提高至47.6%。其中主力動用層蓮II12小層平面動用程度由轉熱水驅前的66%提高至76%。

3 油藏壓力分析

試驗區注入井井口壓力在轉熱水驅之前為5MPa左右，半年后注入壓力逐漸降低至1.3MPa，此后平穩緩慢上升，隨第二批熱水驅井組轉驅，半年后注入壓力上升到最高4.5Mpa后，下降到2.5MPa~3.0MPa之間。通過生產井動液面等資料，折算井底流壓基本穩定在1.8MPa~2.8MPa之間。由此分析認為在改變注入介質之后，前半年為蒸汽腔回縮期，汽腔回縮的體積大于注入體積，注入壓力降低，當汽腔回縮的體積與注入體積基本相當后，注入壓力變化不大，當油層中汽腔消失后，注入熱水形成穩定驅替，注入壓力有所上升后下降至注采壓差基本平衡。

4 結語

蒸汽驅后期轉熱水驅后，由于熱水不同于蒸汽的運移規律，油藏平面及縱向動用更加均勻，油藏動用得到一定提高，因此，區塊油汽比得到提高，開發效果改善。

[1]劉文章.熱采稠油油藏開發模式[M].北京:石油工業出版社.1997，1.

[2]武俊學.稠油油藏蒸汽驅末期注熱水和間歇注汽的物理模擬研究[J].新疆石油科技,1997,7(3):47-52.

[3]呂廣忠,陸先亮.熱水驅驅油機理研究.新疆石油學院學報,2004,16(4):37-40.

[4]張鷹.蒸汽驅過程中油藏壓力的控制.特種油氣藏,2001,8 (4):34-35.

[5]劉保軍.蒸汽驅過程評價及注采參數優化[D].中國石油大學,2007.

翟金劍（1977-），男，遼寧盤錦人，遼河油田歡喜嶺采油廠采油作業三區，助理工程師，大學本科學歷，研究方向：油田開發。