真空加壓釬焊FGH96/DD6接頭的組織和性能

鄒文江， 陳 波， 程耀永， 毛 唯， 熊華平

(北京航空材料研究院，北京100095)

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真空加壓釬焊FGH96/DD6接頭的組織和性能

鄒文江， 陳 波， 程耀永， 毛 唯， 熊華平

(北京航空材料研究院，北京100095)

采用Ni-Cr-B釬料分別在1120 ℃/10 min和1120 ℃/10 min/2 MPa的工藝下實現FGH96與DD6的釬焊連接。測試兩種工藝下接頭的抗拉強度，通過光學顯微鏡(OM)、掃描電子顯微鏡(SEM)和電子探針(EPMA)分析接頭的組織、成分和斷口。結果表明：真空加壓釬焊所得接頭的室溫平均抗拉強度達到1187 MPa，遠高于真空釬焊接頭621 MPa的強度；與不加壓的真空釬焊相比，真空加壓釬焊所得FGH96/DD6接頭的釬縫中心沒有平行于被焊面的晶界，而是單個晶粒貫穿整個釬縫，并與母材連接面發生韌性斷裂；真空釬焊接頭中存在Ni3B相，而真空加壓釬焊釬縫中并沒有殘留的Ni3B相，主要由(Ni, Cr)固溶體組成。

FGH96；DD6；加壓釬焊；性能；組織

隨著航空工業的發展，航空發動機的推重比不斷提高，在整體葉盤的制造中亟需粉末高溫合金與單晶高溫合金的先進連接技術，以滿足高溫、高應力、長時間等惡劣條件下的工作需求。作為第二代粉末高溫合金的FGH96具有組織均勻、晶粒細小、屈服強度高、疲勞性能好等優點，是先進航空發動機渦輪盤和檔環等結構件的首選材料[1]；而第二代鎳基單晶高溫合金DD6具有高溫強度高、綜合性能好、組織穩定、生產成本低等優點，適合制作1100 ℃以下工作的具有復雜內腔的燃氣渦輪工作葉片等高溫部件[2]，因此，實現FGH96和DD6的高水平連接，對航空發動機熱端部件的研制具有重要的意義。

由于粉末高溫合金的焊接性能較差，而單晶高溫合金有再結晶的傾向，傳統的焊接工藝很難實現FGH96和DD6的有效連接。有學者采用過渡液相擴散焊(TLP)和線性摩擦焊(LFW)對高溫合金自身的連接進行了一定的研究[3-5]，但對于FGH96和DD6異種材料連接的相關報道極少。其他研究表明[6-8]，采用Ni基合金作為中間層的過渡液相擴散焊(TLP)連接高溫合金的接頭可達到母材性能指標的90%，在焊接溫度下較長的持續時間能提高接頭強度；但是，FGH96的固溶處理溫度較低，過強的TLP擴散焊工藝會削弱母材的性能，因此釬焊方法更具應用前景。釬焊具有工藝簡單、成本低、量產效率高等特點，非常適合異種材料和具有復雜結構零件的連接。采用釬焊連接粉末高溫合金與單晶高溫合金的主要問題是釬料成分的選擇，同時釬焊溫度與保溫時間對接頭性能也有較大的影響。

作者前期采用Ni-Cr-B釬料真空釬焊成功實現了FGH96和DD6的連接，并通過擴散熱處理的方式來提高接頭的強度，經1000 ℃/16 h熱處理后接頭的室溫抗拉強度達到913 MPa[9]。雖然擴散熱處理能有效提高接頭強度，但過長的處理時間不利于接頭的實際工程應用。因此，本研究在分析真空釬焊與TLP焊各自優缺點的基礎上，采用真空加壓釬焊對FGH96和DD6進行連接，對比研究真空及加壓釬焊FGH96/DD6接頭的性能和組織。

1 實驗材料及方法

實驗中所使用的粉末冶金高溫合金FGH96和單晶高溫合金DD6的化學成分見表1和表2，Ni-Cr-B釬料的名義成分為Ni-15Cr-3.5B(質量分數/%)，該釬料的熔化溫度區間為1055～1105 ℃，通過快淬技術將釬料制成厚度約為40 μm的急冷態箔帶。

試樣裝配前依次用200#，400#，600#，1000#砂紙對兩種母材被焊面進行打磨，去除表面的氧化膜，之后將母材與釬料置于丙酮中進行超聲清洗并吹干。接頭的金相試樣和性能試樣均采用對接的方式進行釬焊，圖1所示為拉伸試樣的尺寸和裝配形式，試樣兩端為FGH96，中間與2 mm厚的DD6圓片進行釬焊，之后加工成圖中的尺寸。實驗中將兩層Ni-Cr-B釬料點焊固定在被焊面之間，試樣裝配好后置于真空爐中，真空爐以10 ℃/min的加熱速率升溫至1120 ℃，并保溫10 min，升溫及保溫過程中爐內真空度不低于1.0×10-2Pa，保溫結束后試樣隨爐冷卻到室溫后出爐；真空加壓釬焊是在上述釬焊的過程中對試樣穩定施加2 MPa的壓力。分別測試真空釬焊與真空加壓釬焊FGH96/DD6接頭的室溫抗拉強度，進一步測試加壓釬焊接頭在750 ℃下的抗拉強度。用4 g CuSO4+ 20 mL HCl + 20 mL H2O配成的腐蝕液對兩種規范下的接頭拋光截面浸蝕6～8 s，并通過光學顯微鏡(OM)、掃描電子顯微鏡(SEM)和電子探針(EPMA)分析釬縫的組織形貌、元素分布和拉伸斷口。

表1 粉末高溫合金FGH96的化學成分(質量分數/%)[10]Table 1 Composition of nickel-based P/M superalloy FGH96 (mass fraction/%)[10]

表2 單晶高溫合金DD6的化學成分(質量分數/%)[11]Table 2 Composition of single crystal superalloy DD6 (mass fraction/%)[11]

圖1 拉伸試樣尺寸和裝配形式Fig.1 Tensile specimen size and assembly mode

2 結果與分析

2.1接頭抗拉強度

采用Ni-Cr-B釬料在真空釬焊(1120 ℃/10 min)和真空加壓釬焊(1120 ℃/ 10min/ 2MPa)兩種工藝下獲得的FGH96/DD6接頭抗拉強度見表3。由表3可以看出，真空加壓釬焊所得接頭的室溫平均抗拉強度達到了1187 MPa，遠高于無壓力狀態下真空釬焊接頭621 MPa的強度，加壓釬焊接頭在750 ℃時仍有851 MPa的抗拉強度。分析表3數據發現，真空加壓釬焊不僅使接頭抗拉強度提高了近2倍，其數據的穩定性也優于無壓力真空釬焊，大大提高了FGH96/DD6接頭的可靠性。

表3 兩種工藝下的FGH96/DD6接頭抗拉強度

2.2接頭組織及成分

圖2給出了光學顯微鏡(OM)下觀察到的FGH96/DD6接頭微觀組織，圖2(a)為無壓力狀態下真空釬焊所得接頭的金相組織，圖2(b)為真空加壓釬焊所得接頭的金相組織。從圖2可以看出，兩種接頭中釬料都與兩側母材結合良好，靠近DD6側界面處均形成了具有一層薄薄的反應層，靠近FGH96側都分布著灰色漸變的擴散反應層。真空加壓釬焊所得接頭在DD6側的界面反應層要比真空釬焊的厚，FGH96側的擴散反應層厚度也明顯增加，且組織更為細小致密。

觀察圖2中二者釬縫組織發現，真空釬焊所得接頭的釬縫中央有一道連續的晶界，該晶界兩側分布著大小不一的等軸晶；而真空加壓釬焊所得接頭的晶粒貫穿于整個釬縫，且其釬縫厚度明顯要比真空釬焊的小。推測是由于壓力作用使釬縫中焊料與母材貼合更為緊密，元素更有利于向母材擴散，且成長空間的限制也使釬縫晶粒由雙層轉變為單層。

圖2 光學顯微鏡下FGH96/DD6接頭的金相組織 (a)真空釬焊；(b)真空加壓釬焊Fig.2 Microstructures of FGH96/DD6 joints by OM (a) vacuum brazing;(b) vacuum pressure brazing

為了進一步分析接頭組織和成分，圖3給出了FGH96/DD6接頭顯微組織的背散射圖像，圖3(a)為無壓力狀態下真空釬焊所得接頭的圖像，圖3(b)為真空加壓釬焊所得接頭的圖像。從圖3(a)可見，釬縫中心存在塊狀的淺灰色相“1”，圖3(b)的釬縫中無該顏色的相存在，而是較為均勻的深灰色相。真空釬焊所得接頭的釬縫和靠近FGH96一側的擴散層厚度都為60 μm左右，真空加壓釬焊所得接頭的釬縫變窄為40 μm，擴散層增厚到80 μm左右，二者釬縫+擴散層的整體厚度差別不大，這說明在加壓的過程中釬縫厚度減小的同時部分元素向FGH96基體的更深處擴散。

表4為對應圖3中各特征區域的EPMA分析結果，可以看出，圖3(a)中“1”區域的半連續淺灰色相為釬料合金殘留在釬縫中心的Ni-B相，根據微區“1”中Ni和B元素的原子比，推斷該物相為Ni3B。

圖3 FGH96/DD6接頭顯微組織的背散射圖像 (a)真空釬焊；(b)真空加壓釬焊Fig.3 BSE images of FGH96/DD6 joints (a) vacuum brazing;(b) vacuum pressure brazing

表4 對應圖3中各特征區域的EPMA分析結果Table 4 EPMA analyzed results of microzones marked in Fig.3

圖3(b)中“5”，“6”區域主要含Ni，Cr兩種元素，可以推斷其主要成分為(Ni, Cr)固溶體，這與3(a)中“2”區域成分一致，同時證明真空加壓釬焊所得釬縫并沒有釬料熔化后殘留的Ni3B相。由于B元素的原子直徑小，很容易擴散到FGH96的基體當中，圖3中擴散層的白色網狀組織就是B元素擴散所產生的，這從表4中“3”，“4”，“7”，“8”微區B元素的含量可以得到證明，其中“4”，“8”為代表的白色組織為(Mo, W, Cr)-B相。

2.3拉伸斷口分析

在SEM下觀察了兩種工藝所得拉伸試樣的斷口，以進一步分析加壓對接頭性能極大提升的原因。觀察兩種拉伸斷口發現，真空釬焊所得接頭斷于釬縫的中部，而真空加壓釬焊所得接頭主要斷于釬料與母材的連接面。圖4為FGH96/DD6拉伸斷口的形貌，可以看出真空釬焊的斷口中分布著大量平滑斷裂的形貌，其形狀為等軸晶狀，與圖2(a)中觀測到的中央晶界相對應，這說明該晶界為釬縫的薄弱環節，其存在降低了接頭的強度。圖4(b)中布滿韌窩，并沒有脆性斷裂的跡象，這說明在壓力的作用下釬縫組織較為均勻且與母材發生了充分的擴散。

綜合金相觀察、元素分析和拉伸斷口分析可以發現，真空釬焊接頭的釬縫中央存在明顯的晶界線，該處區域主要由Ni3B相組成，而試樣的拉伸斷口就是從這一位置產生脆斷。真空加壓釬焊接頭的釬縫由整個晶粒貫穿，無中央晶界和Ni3B相，為均勻的(Ni, Cr)相，其試樣拉伸斷口均是與母材處的韌性斷裂。可以得出，由于壓力的作用使FGH96和DD6之間釬料的晶粒生長受到限制，促進了釬縫中B元素向FGH96側進行擴散，消除了釬縫中心平行于被焊面的多余晶界以及Ni3B相，從而大大提高了接頭的強度。不僅如此，壓力的作用還能部分擠出低熔點相，減少釬縫中缺陷的產生，增加擴散反應層的厚度，進一步提高了接頭的強度和性能的穩定性，這正與前面真空加壓釬焊接頭抗拉強度比真空釬焊大幅提高的結果相一致。

圖4 FGH96/DD6拉伸斷口的形貌 (a)真空釬焊；(b)真空加壓釬焊Fig.4 Microstructures of FGH96/DD6 tensile fracture surfaces (a) vacuum brazing;(b) vacuum pressure brazing

3 結 論

(1)采用Ni-Cr-B釬料分別在1120 ℃/10 min和1120 ℃/10 min/2 MPa的工藝下實現了FGH96與DD6的連接，真空加壓釬焊所得接頭的室溫平均抗拉強度達到1187 MPa，遠高于真空釬焊621 MPa的強度，加壓釬焊接頭在750 ℃下抗拉強度為851 MPa。

(2)常規FGH96/DD6釬焊接頭中存在Ni3B相，而真空加壓釬焊釬縫中并沒有殘留的Ni3B相，主要由(Ni, Cr)固溶體組成。在壓力的作用下釬縫明顯變窄，FGH96側的擴散層厚度增加，擴散層中白色網狀組織由(Mo, W, Cr)-B相組成。

(3)壓力促進了釬縫中B元素向FGH96側進行擴散，消除了釬縫中心平行于被焊面的多余晶界，減少了釬縫中缺陷的產生，大大提高了接頭的強度。

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(責任編輯：徐永祥)

MicrostructuresandPropertiesofFGH96/DD6JointsBrazedatVacuumPressureState

ZOU Wenjiang， CHEN Bo， CHENG Yaoyong， MAO Wei， XIONG Huaping

(Beijing Institute of Aeronautical Materials, Beijing 100095, China)

Ni-Cr-B brazing filler was used to braze FGH96 and DD6 at 1120 ℃/10 min and 1120 ℃/10 min/2 MPa. The tensile strength of the joints was tested, the microstructures and fractures were observed by OM and SEM, and the reaction products were analyzed by EPMA. The results show that the joints brazed at vacuum pressure process offer the average tensile strength of 1187 MPa, outclass the joints brazed without pressure which has average tensile strength of 621 MPa. Compared with vacuum brazing, the grains of FGH96/DD6 joints brazed by vacuum pressure state penetrate the brazing seam without grain boundary and ductile fracture occurred in the parent metal surface . The Ni3B exists in the joints brazed by vacuum brazing, but it is (Ni, Cr) solid solution in the joints brazed by vacuum pressure brazing instead of Ni3B.

FGH96；DD6；pressure brazing；property；microstructure

2016-12-18；

2017-02-28

國家自然科學基金(51305414)

鄒文江(1988—)，男，碩士，工程師，主要從事釬焊及擴散焊技術研究， (E-mail) 1140zwj@163.com。

10.11868/j.issn.1005-5053.2016.000227

TG454

： A

： 1005-5053(2017)04-0014-05