一種超深水平井堵漏材料室內評價研究

段永賢，舒小波，李有偉，劉 翔，劉 豐，歐 翔

（1. 塔里木油田， 新疆 庫爾勒 841000； 2. 油氣田應用化學四川省重點實驗室， 四川 廣漢 618300；3. 中國石油川慶鉆探工程有限公司鉆采工程技術研究院， 四川 廣漢 618300）

石油化工

一種超深水平井堵漏材料室內評價研究

段永賢1，舒小波2,3，李有偉1，劉 翔2,3，劉 豐1，歐 翔2,3

（1. 塔里木油田， 新疆 庫爾勒 841000； 2. 油氣田應用化學四川省重點實驗室， 四川 廣漢 618300；3. 中國石油川慶鉆探工程有限公司鉆采工程技術研究院， 四川 廣漢 618300）

針對超深水平井堵漏中常規堵漏材料的抗溫、抗壓特性，以及大顆粒堵漏材料輸送等問題，室內研制了一種超深水平井架橋顆粒堵漏材料 CQ-GXJQ。通過室內評價分析表明，該堵漏材料具有粒度可調、抗高溫、機械強度高、密度低、具化學惰性等優點，可作為剛性架橋粒子用于超深水平井橋接堵漏技術中，避免因高溫、高壓作用導致堵漏劑性能發生變化或因長水平段運移過程中大顆粒堵漏材料提前沉降堆積而引起的堵漏失敗問題。

井漏；堵漏材料；水平井

隨著油氣勘探開發難度的增加，水平井、從式井、分支井比例日漸增多，井下事故復雜率上升，特別是超深水平井井漏問題，成為制約油氣高效開發的影響因素之一[1-3]。針對水平井井漏問題，國內外采用多種堵漏工藝治漏，形成了不同的堵漏技術，橋接堵漏作為最常用的堵漏技術具有材料來源廣、配制方便、應用范圍廣等優點，但在超深水平井堵漏中堵漏材料的抗溫、抗壓特性，以及大顆粒堵漏材料輸送等問題，成為超深水平井堵漏成功與否的關鍵[4-6]。

1 超深水平井堵漏材料要求

橋接堵漏將不同形狀、不同尺寸大小、不同配比的惰性材料混合于漿體中，通過機械封堵的方式封堵漏層[7,8]。由于超深水平井目的層 埋 藏深 、井底溫度高、水平段位移長，因此在進行超深水平井橋接堵漏施工中，應根據超深水平井漏層特點選擇合適的堵漏材料，必須具有以下幾個主要特點：

（1） 具有足夠的抗高溫能力，避免因高溫作用導致堵漏材料性能變化，影響漏層封堵效果；

（2） 具有足夠的抗壓、抗張、抗剪切強度，以防止堵漏材料因應力形變而改變其幾何形狀，從而降低堵漏效果；

（3） 長水平段運輸過程中，應考慮漿體對堵漏材料的攜帶能力，不因堵漏材料過重，而導致堵漏材料在運移過程中沉降堆積，影響堵漏施工效果。

（4） 堵漏材料尺寸大小應與漏層相匹配，具化學惰性，對鉆井液性能影響小。

2 高性能堵漏材料基本性能評價

2.1 高性能堵漏材料特點

根據超深水平井橋接堵漏對剛性架橋顆粒性能要求，室內選用了 CQ-GXJQ 剛性架橋顆粒堵漏材料（圖 1）。該堵漏材料是由多種有機化合物經高溫高壓聚合、改性而成，具有粒徑可調、能分散于水相或油相中、密度低、機械強度高、耐高溫、耐化學藥品性等優點，可作為橋接堵漏中的架橋顆粒，用于不同類型鉆井液中堵漏。

圖1 CQ-GXJQ架橋堵漏材料Fig.1Bridgeplugging material CQ-GXJQ

2.2 抗高溫性能評價

超深水平井由于井底溫度高，各種橋接堵漏材料抗高溫性能存在顯著差異，因此在選擇橋接堵漏材料時因考慮堵漏材料的耐高溫能力。目前，大多數橋接堵漏材料在 120 ℃以下性能基本保持不變，但高于 120 ℃以上時部分材料將發生顯著改變，嚴重影響后續堵漏施工效果。室內 CQ-GXJQ 橋接堵漏材料進行抗高溫性能評價，同時選用兩種常規橋接堵漏材料石灰石與核桃殼進行對比分析。實驗時，將不同堵漏材料分成兩部分進行抗高溫性能評價：一部分放入堿性水溶液（pH=10）中，在 160 ℃條件下進行熱滾實驗；一部分放入燒杯中，直接在 160℃高溫條件下進行干烘實驗。通過 160 ℃抗高溫性能評價可以看出，無論在堿性溶液或熱烘條件下，CQ-GXJD 和石灰石均能保持原有的特性，如表 1所示。相反，核桃殼不具備抗高溫能力，在 160 ℃條件下均發生高溫碳化，影響其堵漏效果，如表 1和圖2所示。

表1 抗高溫性能評價Table 1Evaluation of high temperature resistance

圖2 常規核桃殼堵漏材料耐高溫實驗Fig.2 High temperature resistance evaluation of walnut shell

2.3 抗壓強度性能評價

剛性架橋顆粒通過架橋作用在漏失通道形成封堵層以后，必須具有一定的抗壓強度，用于承受鉆井液液柱壓力、地層壓力等作用。若堵漏材料抗壓強度低，則易受外力作用而發生破壞，影響最終的封堵效果。室內分別稱取 1.0～2.0 mm 的石灰石和CQ-GXJQ 各 15 g，將不同測試樣品放入壓力容器中撫平，采用單軸抗壓強度測試方法，測定 25 MPa 下穩壓 5 min 后，過 1mm 篩后的篩余量，測試結果如表 2 所示。從測試結果可以看出，CQ-GXJQ 顆粒抗壓強度優于石灰石，能滿足深井、超深井堵漏要求。

表 2 堵漏材料承壓破碎實驗Table 2 Confined broken experiment ofplugging materials

2.4 水平運移性能評價

超深水平井堵漏過程中，由于水平段長距離延伸，高密度大顆粒堵漏材料在水平段運移過程中易于提前沉降堆積，從而降低漏層附近大顆粒堵漏材料的有效濃度，不利于實現漏層封堵。室內采用自制水平運移模擬試驗裝置，將不同堵漏材料放入該裝置的透明水平管線中，測定不同流體、不同排量下顆粒的運移性能，測試結果如表 3、表 4所示。

表3 清水中顆粒運移實驗Table 3particle migration experiment in fresh water

表4 聚合物水溶液中顆粒運移實驗Table 4particle migration experiment inpolymer aqueous solution

表 3、表 4 分別測定了粒徑 10 mm 的 CQ-GXJQ與石灰石在清水和 0.2%XC 聚合物水溶液中的運移情況。從中可以看出，CQ-GXJQ 發生運移所需的排量值遠低于石灰石；在相同排量條件下，CQ-GXJQ的運移量要遠大于石灰石。同時，隨著水平段固相顆粒加量的增加，在其發生運移排量條件下，完全運移所需時間增加。因此，在水平運移過程中，低密度大顆粒堵漏材料易于送至漏層，避免了運移過程中的大量沉降堆積，從而提高了水平段漏層封堵效果。

3 室內封堵實驗評價

橋接堵漏采用不同形狀、不同尺寸的惰性材料，按照特定級配比例混合于漿體中實現對漏層封堵。因此，室內選用 CQ-GXJQ 剛性顆粒作為主要的架橋材料，配以其他類型橋接堵漏材料進行封堵實驗。封堵性能評價采用自制水平井堵漏儀進行評價，堵漏儀中的模擬漏層位置位于垂直水平段下方位方向，水平段長 1m，其基本原理參照 API堵漏儀進行設計。

3.1 孔隙性漏失封堵實驗

室內將直徑 14.3 mm 的鋼珠放入內徑 10 cm、高 10 cm 的套筒內，并將含有鋼珠的套筒放入自制水平井堵漏儀中進行孔隙性漏失封堵實驗。堵漏漿配方采用 3%土漿+6%CQ-GXJQ+8%SGJD+ 2%FDJ-2+3%FDJ-1+5%CQ-TF+6%SQD-98+2%HGS+0.1%纖維。將配制好的 4 000 mL 堵漏漿倒入堵漏儀器中密封、加壓，測定不同穩壓條件下的封堵效果，測試結果如表5所示。通過測試結果可以看出，該堵漏配方能在 14.3 mm 的鋼珠孔隙中形成有效封堵層，壓力變化僅影響封堵層的濾失量大小，其封堵效果如圖3所示。

表5 孔隙性漏失封堵實驗Table 5porosity leakageplugging experiment

圖3 孔隙性漏失封堵效果Fig.3porosity leakageplugging effect

3.2 裂縫性漏失封堵實驗

室內將縫寬分別為 5 mm 與 3 mm 的裂縫結構單元（均為雙縫）依次放入水平井堵漏儀中固定，保證縫縫間的相互連通，進行裂縫性漏失封堵實驗，其中裂縫單元有效長度均為 10 cm。堵漏漿配方采用 3%土漿+7%CQ-GXJQ+8%SGJD+3%FDJ-2+ 4% FDJ-1+3%CQ-TF+5%SQD-98+3%HGS+2%瀝青。將配制好的 4 000 mL 堵漏漿倒入堵漏儀器中密封、加壓，測定不同穩壓條件下的封堵效果，測試結果如表6所示。

表6 裂縫性漏失封堵實驗Table 6 Fractured leakageplugging experiment

圖4 裂縫性漏失封堵效果Fig.4 Fractured leakageplugging effect

通過測試結果可以看出，該堵漏漿配方能形成有效封堵層，隨測試壓力的增加，封堵層逐漸被壓實，圖4展示了5mm裂縫結構單元中形成的封堵層實樣。因此，將 CQ-GXJQ 作為架橋堵漏劑，并配以其他類型架橋堵漏材料，可實現對漏層的有效封堵。

4 結 論

超深水平井橋接堵漏過程中，由于井底溫度高、壓力強，水平段長，因此橋接堵漏材料應具備抗高溫、高強度、低密度、具化學惰性等特點，以滿足超深水平井橋接堵漏技術要求。CQ-GXJQ 堵漏劑具有粒度可調、抗高溫、密度低、機械強度高、具化學惰性等優點，可作為剛性架橋粒子用于超深水平井橋接堵漏技術中，避免因高溫、高壓作用導致堵漏劑性能發生變化或因長水平段運移過程中大顆粒堵漏材料提前沉降堆積而引發的堵漏失敗問題。

［1］楊力．彭水區塊頁巖氣水平井防漏堵漏技術探討[J].石油鉆探技術，2013，41（5）：16-20．

［2］臧艷彬，王瑞和，張銳．川東北地區鉆井漏失及堵漏措施現狀分析[J].石油鉆探技術，2011，39（2）：60-64．

［3］吳滿祥，牟楊瓊杰，高潔．對蘇里格水平井水平段防漏防塌措施的探討[J].鉆井液與完井液，2016，33（3）：46-50．

［4］林英松，蔣金寶，秦濤．井漏處理技術的研究及發展[J].斷塊油氣田，2005，12（2）：4-7.

［5］王廣財，熊開俊，張榮志，等．吐哈油田惡性井漏堵漏技術研究與應用[J].長江大學學報(自科版)，2014，11（2）：102-104．

［6］任茂，蘇俊霖，岳舟，等．鉆井防漏堵漏技術分析與建議[J].鉆采工藝，2009，32（3）：29-30．

［7］陳爾志．常用惰性堵漏材料堵漏效果及綜合效應研究[D]. 成都理工大學，2011．

［8］馮學榮．組合型裂縫漏床及其模擬堵漏試驗方法的探索[J].鉆采工藝，2004，27（6）：14-16．

Experimental Evaluation Research on a Kind of Ultra-deep Horizontal Wellplugging Material

DUAN Yong-xian1, SHU Xiao-bo2,3, LI You-wei1, LIU Xiang2,3, LIU Feng1, OU Xiang2,3
（1. Tarim Oil Field, Xinjiang Korla 841000，China；2. Oil & Gas Field Applied Chemistry Key Laboratory of Sichuanprovince, Sichuan Guanghan 618300，China；3. CCDC Drilling &production Engineering Technology Research Institute, Sichuan Guanghan 618300，China）

Conventionalplugging materials has someproblems during thepluggingprocess in ultra-deep horizontal wells, such aspoor high-temperature resistance,poor compression resistance and largeparticleplugging material migration. A ultra-deep horizontal wellplugging material CQ-GXJQ was developed and evaluated. The results show that the CQ-GXJQ has excellentperformance. CQ-GXJQ can be made into different sizeparticles with high temperature resistance, high mechanical strength, low density and high chemical inertness. It can be used in the lost circulation control in ultra-deep horizontal wells as rigid bridgingparticles. And itsproperties can effectively avoid the failure ofplugging caused by theperformance change ofplugging materials in high temperature and highpressure and the early sedimentation of largeparticleplugging materials in the long horizontal section migrationprocess.

Lost circulation;plugging material; Horizontal well

TE 254

： A

： 1671-0460（2017）02-0246-04

2016-12-20

段永賢（1972-），男，甘肅省會寧人，高級工程師，1997 年畢業于江漢石油學院鉆井工程專業，研究方向：從事鉆完井技術工作。E-mail：duanyx-tlm@petrochina.com。

舒小波（1985-），工程師，博士，研究方向：從事鉆完井液技術工作。E-mail：shuxb921@126.com。