煤層氣連通水平井精確控制技術(shù)

王海濤 劉瑞杰 趙璐陽(yáng) 邊晨 趙南星 曾傳云

1.渤海鉆探工程公司；2.中國(guó)石油規(guī)劃計(jì)劃部；3.中國(guó)石油集團(tuán)測(cè)井有限公司華北事業(yè)部

近年來(lái)，煤層氣作為清潔型能源，開(kāi)發(fā)力度不斷增大。煤層氣儲(chǔ)層具有滲透率低、壓力低的特點(diǎn)。由于鉆單支水平井煤層控制面積小，產(chǎn)量低，不利于后期的排水降壓作業(yè)，現(xiàn)在煤層氣開(kāi)發(fā)多采用多分支水平井。多分支水平井需要工藝井與洞穴井之間的連通［1-3］，需要對(duì)兩井距離、方位偏差、連通點(diǎn)的靶點(diǎn)坐標(biāo)等進(jìn)行精確測(cè)量、計(jì)算，找出實(shí)際連通靶點(diǎn)，然后對(duì)井眼軌跡進(jìn)行精準(zhǔn)控制，確保成功連通［4-5］。

1 煤層氣連通工藝原理

Principles of CBM connection technology

多分支水平井連通精準(zhǔn)控制技術(shù)利用RMRS系統(tǒng)實(shí)時(shí)提供引導(dǎo)連通的數(shù)據(jù)，并利用MWD隨鉆實(shí)時(shí)測(cè)量數(shù)據(jù)不斷修正井眼軌跡，以達(dá)到與洞穴井連通的目的。RMRS（Rotary Magnetic Ranging System）旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng)測(cè)距導(dǎo)向系統(tǒng)，主要由強(qiáng)磁短節(jié)、測(cè)量探管、地面信號(hào)采集和數(shù)據(jù)分析軟件組成。強(qiáng)磁短節(jié)由若干永磁體構(gòu)成，與強(qiáng)磁短節(jié)呈軸向垂直，連接在鉆頭與螺桿之間［5］。隨著鉆頭轉(zhuǎn)動(dòng)，強(qiáng)磁短節(jié)周圍空間會(huì)產(chǎn)生一個(gè)交變的磁場(chǎng)，形成RMRS的信號(hào)源［6］。測(cè)量探管下入到洞穴井，探測(cè)強(qiáng)磁短節(jié)產(chǎn)生的磁場(chǎng)信號(hào)，并將探測(cè)數(shù)據(jù)傳送至地面信號(hào)采集裝置，經(jīng)地面軟件系統(tǒng)計(jì)算出洞穴井與水平井的相對(duì)距離和方位偏差。定向井工程師會(huì)將連通儀器提供的數(shù)據(jù)與MWD儀器測(cè)量數(shù)據(jù)進(jìn)行分析對(duì)比，及時(shí)調(diào)整井眼軌跡方向，將所鉆井眼方位修正至洞穴井目標(biāo)靶點(diǎn)［7-8］。直至水平井鉆頭位置接近洞穴井時(shí)（此時(shí)位置大約為5 m），需要根據(jù)防碰原理，進(jìn)行柱面掃描，判斷水平井與洞穴井中心的距離，分析井眼軌跡和洞穴井之間的位置變化趨勢(shì)，判斷洞穴井的位置和偏離情況，再實(shí)時(shí)調(diào)整井眼軌跡，最終實(shí)現(xiàn)水平井與洞穴井相交連通［9-17］。

2 煤層氣連通技術(shù)難點(diǎn)

Difficulties of CBM connection technology

煤層氣分支水平井和洞穴井在實(shí)際連通作業(yè)過(guò)程中，由于受到地層因素、水平井軌跡數(shù)據(jù)精度、儀器測(cè)量累計(jì)誤差及工藝技術(shù)缺陷等因素的影響，導(dǎo)致連通精度降低，會(huì)引發(fā)水平井要多次進(jìn)行連通作業(yè)，還可能會(huì)導(dǎo)致井下出現(xiàn)復(fù)雜事故，甚至?xí)霈F(xiàn)整口井報(bào)廢的嚴(yán)重后果。煤層氣連通工藝技術(shù)難點(diǎn)主要體現(xiàn)在：（1）洞穴井與水平井進(jìn)行連通時(shí)方位誤差較大，連通井段全角變化大，軌跡控制技術(shù)難度高；（2）RMRS系統(tǒng)與MWD測(cè)量系統(tǒng)各自存在著技術(shù)短板，RMRS測(cè)距導(dǎo)向系統(tǒng)測(cè)量范圍在50～80 m才能提供較為精確的連通數(shù)據(jù)，考慮到距離連通點(diǎn)越近，方位角越大，很難在60 m的井段實(shí)現(xiàn)連通，當(dāng)水平位移達(dá)到800 m時(shí)很容易產(chǎn)生方位誤差過(guò)大不能連通的情況；（3）MWD測(cè)量系統(tǒng)實(shí)時(shí)測(cè)量數(shù)據(jù)相對(duì)于鉆頭位置是滯后的，鉆頭位置的數(shù)據(jù)信息只能靠預(yù)測(cè)，而預(yù)測(cè)鉆頭位置數(shù)據(jù)和實(shí)際井眼軌跡數(shù)據(jù)誤差大將很難調(diào)整，鉆頭距離連通靶點(diǎn)越近，方位角越大，鉆頭距連通點(diǎn)60 m左右時(shí)無(wú)法實(shí)現(xiàn)連通。

3 連通工藝改進(jìn)

Improvement of connection technology

為了提高連通水平井的技術(shù)水平，提高連通成功率，針對(duì)連通井技術(shù)難點(diǎn)，對(duì)連通工藝技術(shù)在以下幾個(gè)方面進(jìn)行研究、改進(jìn)。

3.1 校正方位收斂角

Correction of azimuth convergence angle

煤層氣連通水平井施工用的MWD儀器測(cè)量井斜方位角是以磁北為基準(zhǔn)，定向井軌道設(shè)計(jì)和軌跡計(jì)算時(shí)都使用的是高斯投影坐標(biāo)系，是以網(wǎng)格北為基準(zhǔn)的，需要對(duì)測(cè)量的磁井斜方位角和子午線收斂角進(jìn)行校正，這2個(gè)校正應(yīng)結(jié)合起來(lái)一起完成，方位角的校正公式為

式中，?c為經(jīng)過(guò)方位校正之后的方位角，o；?s為MWD儀器測(cè)量所得到的方位角，o；δ為磁偏角， 東磁偏角為正值， 西磁偏角為負(fù)值，o；γ為高斯平面子午線收斂角， 東收斂角為正值， 西收斂角為負(fù)值，o。

以沁水地區(qū)為例，收斂角多為0.86°左右，水平位移200 m，側(cè)向誤差3 m；水平位移400 m，側(cè)向誤差6 m；遠(yuǎn)端連通井水平位移800 m，側(cè)向誤差12 m。由此可以看出收斂角的誤差對(duì)連通的影響很大，在施工中一定要保證收斂角計(jì)算準(zhǔn)確、精確。

3.2 連通井眼軌跡控制技術(shù)

Connected well trajectory control technology

針對(duì)連通的RMRS近鉆頭旋轉(zhuǎn)電磁測(cè)距系統(tǒng)在50～60 m內(nèi)才有較為精確的井距及方位預(yù)測(cè)問(wèn)題，對(duì)于200 m以上的遠(yuǎn)端連通井，三開(kāi)優(yōu)化鉆具組合和優(yōu)選測(cè)量?jī)x器，連通時(shí)能有效縮短儀器零長(zhǎng)，減小井底測(cè)斜數(shù)據(jù)預(yù)測(cè)誤差；連通前滑動(dòng)鉆進(jìn)，實(shí)時(shí)計(jì)算當(dāng)前測(cè)點(diǎn)的閉合方位和預(yù)測(cè)鉆頭的方位變化，及時(shí)將井眼方向糾正至連通點(diǎn)的位置。每隔3～5 m測(cè)斜1次，快速確定鉆具組合的增降斜、增減方位的趨勢(shì)，連續(xù)監(jiān)測(cè)調(diào)整井眼軌跡。接近連通點(diǎn)時(shí)，利用專門的軌跡計(jì)算軟件進(jìn)行柱面法掃描，判斷水平井與連通點(diǎn)的距離，實(shí)鉆軌跡逐步靠近洞穴井目標(biāo)點(diǎn)。

3.3 采用高精度的MWD測(cè)量?jī)x器

Adoption of high-accuracy MWD measuring instrument

從水平井進(jìn)入連通井段后，采取以下幾個(gè)措施：（1）采用高精度隨鉆測(cè)量?jī)x器，加強(qiáng)軌跡軌跡控制；（2）加密測(cè)斜，從10 m測(cè)斜降低到5 m測(cè)斜，通過(guò)加密測(cè)斜能夠降低方位誤差對(duì)軌跡精度的影響；（3）減少測(cè)量盲區(qū)，一般測(cè)量?jī)x器的測(cè)斜盲區(qū)為鉆頭后18～15 m，通過(guò)調(diào)整儀器探管位置，將盲區(qū)縮小到11 m左右；（4）數(shù)據(jù)有效性檢驗(yàn)，測(cè)斜數(shù)據(jù)中，會(huì)有一定幾率出現(xiàn)測(cè)斜數(shù)據(jù)失真的情況，對(duì)失真點(diǎn)數(shù)據(jù)進(jìn)行再次判斷，必要時(shí)進(jìn)行重復(fù)測(cè)量。

3.4 數(shù)據(jù)有效性的確定方法

Determination method of data validity

利用Vector信號(hào)，判斷連通位置和偏離情況，及時(shí)調(diào)整軌跡， 將測(cè)點(diǎn)數(shù)據(jù)從井眼軌跡計(jì)算中分離，重新計(jì)算井眼軌跡，對(duì)比計(jì)算前后的兩組井眼軌跡，看井底位置的偏差，如果偏差超過(guò)偏差容忍度就初步判斷該測(cè)點(diǎn)數(shù)據(jù)失真，對(duì)失真數(shù)據(jù)進(jìn)行二次校核，或者重新進(jìn)行測(cè)量確認(rèn)。偏差容忍度一般為2%，特殊要求可以放寬到5%，容忍度是井底位置偏差值和該測(cè)點(diǎn)測(cè)深的比值。當(dāng)容忍度超過(guò)2%的閾限值，則該點(diǎn)的測(cè)點(diǎn)數(shù)據(jù)要進(jìn)行有效性校核。容忍度的判斷主要考慮高邊（井斜）、左右（方位）2個(gè)方面。

3.5 MWD測(cè)量數(shù)據(jù)的誤差評(píng)價(jià)校核

Error evaluation and check of MWD measuring data

對(duì)MWD測(cè)量數(shù)據(jù)進(jìn)行失真性判斷是連通技術(shù)的一項(xiàng)重要措施。其判斷方法為：首先，將測(cè)點(diǎn)數(shù)據(jù)從井眼軌跡計(jì)算中剝離，重新計(jì)算井眼軌跡，將前后兩組井眼軌跡數(shù)據(jù)進(jìn)行比對(duì)，看井底位移的偏差。如果偏差超過(guò)容忍度就初步判斷該測(cè)點(diǎn)數(shù)據(jù)失真，對(duì)失真數(shù)據(jù)要進(jìn)行二次校核，或者重新對(duì)該測(cè)點(diǎn)進(jìn)行測(cè)量確認(rèn)。

3.6 方位誤差的影響分析及應(yīng)對(duì)措施

Analysis and countermeasures on the effects of azimuth error

MWD測(cè)量系統(tǒng)磁性傳感器受大地磁場(chǎng)和地層因素的影響會(huì)在方位測(cè)量數(shù)據(jù)上產(chǎn)生固有誤差，該誤差在實(shí)際井下測(cè)量作業(yè)過(guò)程中無(wú)法消除。雖然固有方位誤差很小，但對(duì)連通作業(yè)過(guò)程也會(huì)產(chǎn)生一定的影響。所以，在現(xiàn)場(chǎng)施工方案的制定過(guò)程中，通過(guò)對(duì)磁性測(cè)量系統(tǒng)的理論分析和井眼軌跡的模擬計(jì)算，可以采用方位誤差對(duì)連通工藝技術(shù)影響最小的施工方案進(jìn)行作業(yè)，從而提高連通成功的概率。

4 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用

Field application

在總結(jié)連通施工經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上，煤層氣技術(shù)人員開(kāi)展了多項(xiàng)提高煤層氣連通水平井的精準(zhǔn)控制工藝技術(shù)，各項(xiàng)技術(shù)都逐漸趨于成熟，鉆井周期、速度、事故復(fù)雜與預(yù)防等各項(xiàng)指標(biāo)有所提高，精準(zhǔn)連通方面有新的技術(shù)創(chuàng)新，2014—2017年施工的10余口井，三開(kāi)連通均實(shí)現(xiàn)一次連通，一次連通率100%。

通過(guò)對(duì)施工井的方位誤差進(jìn)行理論分析和計(jì)算，根據(jù)誤差影響因素進(jìn)行分析，盡量采用較小誤差的方法進(jìn)行施工作業(yè)。以鄭試1平-5H井為例（如圖1所示），在不同井斜和方位條件下，運(yùn)用專用軟件處理誤差數(shù)據(jù)，評(píng)估方位誤差范圍，圖中給出了該井主支井眼的方位誤差區(qū)間范圍。其中影響最小的為棕色區(qū)域，方位誤差小于1°，紅色區(qū)域方位誤差在1～1.25°之間， 白色區(qū)域方位誤差為 1.25～1.5°，藍(lán)色區(qū)域誤差要大于1.5°。鄭試1平-5H的主支井眼軌跡數(shù)據(jù)的誤差為黑色曲線，在該井井斜大于41.3°之后方位誤差范圍基本介于白色區(qū)域，這就表明隨著井斜的增加，方位誤差是和井眼軌跡方位的選擇有一定關(guān)系的。所以，連通井的井位布置，選擇井眼軌跡方位要盡量避開(kāi)60～100°（尤其是井斜大于70°以后），這種選擇可以有效降低方位誤差對(duì)連通井眼軌跡的影響，從而提高連通成功率。

圖1 鄭試1平-5H井主支井眼的方位誤差分析Fig. 1 Analysis on the azimuth error of the main branch of Well Zhengshi Ping 1 -5H

鄭試平3H井是一口連通水平井，三開(kāi)后在3#煤層頂板泥巖中實(shí)施與洞穴井連通，二開(kāi)井徑為374.6 mm，設(shè)計(jì)造斜率 6.8（°）/30 m。為了精確控制井眼軌跡，根據(jù)常規(guī)鉆具的造斜能力，設(shè)計(jì)水平井與洞穴井的井口距離為484.65 m。考慮連通位移的增大，井眼軌跡與連通點(diǎn)形成的橢圓誤差面就越大，一次連通的幾率將大大降低，技術(shù)難度大、風(fēng)險(xiǎn)高。所以，該井從二開(kāi)造斜點(diǎn)開(kāi)始，就加強(qiáng)對(duì)井眼軌跡的精確控制。二開(kāi)完鉆后井深736 m，著陸點(diǎn)井斜88.26°，方位 147.66°（連通洞穴井的方位 149°），方位誤差小于1.5°，距離洞穴井的水平位移107.31 m，為三開(kāi)實(shí)施連通工藝打下良好的基礎(chǔ)。

三開(kāi)后，水平井下入強(qiáng)磁短節(jié)，洞穴井下入RMRS系統(tǒng)信號(hào)接收探管。三開(kāi)鉆具組合為：?152.4 mm鉆頭+RMRS+?120.7 mm單彎螺桿（1.5°）+鉆具止回閥+ 循環(huán)接頭（MWD）+ ?88.9 mm無(wú)磁鉆桿×1根+?88.9 mm鉆桿×80根+?88.9 mm無(wú)磁鉆桿（鉆具水眼內(nèi)徑≥57 mm）。為確保水平井與洞穴井一次連通，定向井工程師精確控制井眼軌跡，按照優(yōu)化后設(shè)計(jì)施工方案（方位誤差影響最小）進(jìn)行施工，井眼軌跡一直在穩(wěn)定的頂板泥巖中鉆進(jìn)，MWD測(cè)量?jī)x器按照實(shí)際工況加大測(cè)斜密度，測(cè)斜間距小于5 m（測(cè)斜數(shù)據(jù)如表1所示）。

表1 鄭試平3H井連通段井斜數(shù)據(jù)Table 1 Directional data of the connected section of Well Zhengshiping 3H

當(dāng)井深為745 m時(shí)，接近洞穴直井并緩慢降低井斜探煤頂，井深793 m時(shí)順利進(jìn)入3#煤層。此時(shí)，距離洞穴井只有53 m，洞穴井內(nèi) RMRS系統(tǒng)開(kāi)始采集處理信號(hào)，通過(guò)地面系統(tǒng)計(jì)算，得到鉆頭到洞穴井的距離和方位偏差。定向井工程師根據(jù)連通儀器工程師提供的數(shù)據(jù)及時(shí)對(duì)井眼軌跡進(jìn)行調(diào)整。鉆進(jìn)至距離洞穴直井5 m，方位偏差0.4°時(shí)，已確保水平井與洞穴井可以連通，起出洞穴井的測(cè)量探管，水平井繼續(xù)復(fù)合鉆進(jìn)。最終，在井深846 m、垂深526.32 m、井斜94°、方位153.5°時(shí)，與鄭試平3V井一次性順利連通。

5 結(jié)論及建議

Conclusions and suggestions

（1）對(duì)測(cè)量數(shù)據(jù)建立綜合的評(píng)價(jià)校核系統(tǒng)，可以有效剔除失真數(shù)據(jù)，使測(cè)量數(shù)據(jù)保持真實(shí)準(zhǔn)確，這是連通工藝技術(shù)精確控制的關(guān)鍵因素，也是實(shí)現(xiàn)煤層氣水平井兩井連通的重要保障。

（2）MWD測(cè)量工藝技術(shù)的改進(jìn)，可以實(shí)現(xiàn)井眼軌跡的精確控制，是連通工藝的重要環(huán)節(jié)，是提高連通精度、連通成功率的重要措施。

（3）方位誤差的影響分析和應(yīng)對(duì)措施，對(duì)于連通井的井眼軌跡具有很好的指導(dǎo)作用，對(duì)于提高連通精度也具有重要的意義，也是連通技術(shù)實(shí)現(xiàn)精確控制的一項(xiàng)重要補(bǔ)充措施。

（4）利用RMRS系統(tǒng)可引導(dǎo)MWD測(cè)量系統(tǒng)進(jìn)行連通作業(yè)，能實(shí)現(xiàn)井眼軌跡的精確控制。因此，RMRS系統(tǒng)可以作為無(wú)線隨鉆測(cè)量系統(tǒng)的一項(xiàng)重要技術(shù)補(bǔ)充，不僅僅局限于煤層氣連通井作業(yè)，還可在其他領(lǐng)域的復(fù)雜井型進(jìn)行推廣，應(yīng)用前景廣闊。

［1］楊明合，夏宏南，屈勝元，朱忠喜，蔣宏偉. 磁導(dǎo)向技術(shù)在SAGD雙水平井軌跡精細(xì)控制中的應(yīng)用［J］. 鉆采工藝，2010，33（3）：12-14.

YANG Minghe, XIA Hongnan, QU Shengyuan, ZHU Zhongxi, JIANG Hongwei. The application of magnetic guidance technology in the fine control of horizontal well trajectory of SAGD［J］. Drilling & Production Technology, 2010, 33（3）: 12-14.

［2］王德桂，高德利. 管柱形磁源空間磁場(chǎng)矢量引導(dǎo)系統(tǒng)研究［J］. 石油學(xué)報(bào)，2008，29（4）：608-611.

WANG Degui, GAO Deli. Study of magnetic vector guidance system of in tubular magnet source space［J］.Acta Petrolei Sinica , 2008, 29（4）: 608-611.

［3］喬磊，申瑞臣，黃洪春，王開(kāi)龍，鮮保安，鮑清英. 煤層氣多分支水平井鉆井工藝研究［J］石油學(xué)報(bào)，2007，28（3）：112-115.

QIAO Lei, SHEN Ruichen, HUANG Hongchun,WNAG Kailong, XIAN Baoan, BAO Qingying. Drilling technology of multi-branch horizontal well［J］. Acta Petrolei Sinica, 2007, 28（3）: 112-115.

［4］刁斌斌，高德利，岑兵，周聰. 雙水平井隨鉆磁導(dǎo)向系統(tǒng)井下磁源設(shè)計(jì)［J］. 石油機(jī)械，2016，44（4）：106-111.

DIAO Binbin, GAO Deli, CEN Bing, ZHOU Cong.Design of downhole magnetic source of magnetic guidance system for drilling twin parallel horizontal wells［J］. China Petroleum Machinery, 2016 , 44（4）: 106-111.

［5］孫東奎，高德利，刁斌斌， 楊寶剛. RMRS在稠油/超稠油開(kāi)發(fā)中的應(yīng)用［J］. 石油機(jī)械，2011，39（7）：73-76.

SUN Dongkui, GAO Deli, DIAO Binbin, YANG Baogang.Application of RMRS in heavy oil/heavy oil development［J］. Petroleum Machinery, 2011, 39（7）: 73-76.

［6］刁斌斌，高德利，吳志永. 磁短節(jié)等效磁矩的測(cè)量［J］.石油鉆采工藝，2011，33（5）：42-45.

DIAO Binbin, GAO Deli, WU Zhiyong. Measurement of magnetic sub equivalent moment［J］. Oil Drilling &Production Technology, 2011, 33（5）: 42-45.

［7］閆永維，高德利，吳志永. 煤層氣連通井引導(dǎo)技術(shù)研究［J］. 石油鉆采工藝，2010，32（2）：23-25.

YAN Yongwei, GAO Deli, WU Zhiyong. Study on guidance technology for coal-bed methane connected wells［J］. Oil Drilling & Production Technology, 2010,32（2）: 23-25.

［8］高德利，刁斌斌. 復(fù)雜結(jié)構(gòu)井磁導(dǎo)向鉆井技術(shù)進(jìn)展［J］.石油鉆探技術(shù)，2016，44（5）：1-9.

GAO Deli, DIAO Binbin. Development of the Magnetic Guidance Drilling Technique in Complex Well Engineering［J］. Petroleum Drilling Techniques, 2016,44 （5）: 1-9.

［9］向軍文，陳曉琳. 定向?qū)舆B通井技術(shù)的發(fā)展及其展望［J］ . 探礦工程，2003（1）：20-22.

XIANG Junwen, CHEN Xiaolin. The development and prospect of directional connection well - connected well technology［J］. Prospecting Engineering, 2003（1）: 20-22.

［10］黃洪春，盧明，申瑞臣. 煤層氣定向羽狀水平井鉆井技術(shù)研究［J］ . 天然氣工業(yè)，2004，24（5）：76-78.

HUANG Hongchun, LU Ming, SHEN Ruichen.Research on drilling technology of coal bed methane directional feather horizontal well［J］. Natural Gas Industry, 2004, 24（5）: 76-78.

［11］曹向峰，管志川，王智鋒，孫峰. 煤層氣連通井導(dǎo)向鉆井鉆頭定位方法［J］. 石油鉆采工藝，2016，38（2）：151-155.

CAO Xiangfeng, GUAN Zhichuan, WANG Zhifeng,SUN Feng. Drill bit positioning method based on connected well guidance for coalbed methane［J］. Oil Drilling & Production Technology, 2016, 38（2）: 151-155.

［12］顧維軍，王倩. 煤層氣井動(dòng)力洞穴完井工藝［J］ . 油氣井測(cè)試，2000，9（2）：50-52.

GU Weijun, WANG Qian. Coal bed gas well power hole completion process［J］. Oil and Gas Well Testing,2000, 9（2）: 50-52.

［13］胡漢月，陳慶壽. RMRS在水平井鉆進(jìn)中靶作業(yè)中的應(yīng)用［J］. 地質(zhì)與勘探，2008，44（6）：89-92.

HU Hanyu, CHEN Qinghsou. The application of RMRS in drilling in horizontal well drilling［J］. Geology and Exploration, 2008, 44（6）: 89-92.

［14］王棟，趙虎，喬宏實(shí)，張鵬宇，郭慶華，吳雙. 樊試U1井組遠(yuǎn)端連通關(guān)鍵技術(shù)［J］. 石油鉆采工藝，2015，37（4）：23-26.

WANG Dong, ZHAO Hu, QIAO Hongshi, ZHANG Pengyu, GUO Qinghua, WU Shuang. Key techniques for far connection of fan U1 test well group U-shaped well -Fanshi U1 well group［J］. OIL Drilling & Production Technology, 2015, 37（4）: 23-26.

［15］姚林，樊華. RMRS測(cè)距儀在延平1水平連通井組中的應(yīng)用［J］. 油氣藏評(píng)價(jià)與開(kāi)發(fā)，2011，1（6）：76-80.

YAO Lin, FAN Hua. The application of RMRS rangefinder in yanping 1 level connected well group［J］. Evaluation and Development of Oil and Gas Reservoir, 2011, 1（6）:76-80.

［16］徐云龍，馬風(fēng)清，馮光通. 磁性導(dǎo)向鉆井技術(shù)現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢(shì)［J］. 鉆采工藝，2012，35（2）：35-37.

XU Yunlong, MA Fengqing, FENG Guangtong. Current situation and development trend of magnetic oriented drilling technology［J］. Drilling & Production Technology, 2012, 35（2）: 35-37.

［17］席寶濱，高德利. 基于測(cè)量工具的U 型水平井井身剖面設(shè)計(jì)［J］. 石油鉆采工藝，2014，36（6）：7-10.

XI Baobin, GAO Deli. Profile design of U-shaped horizontal well based on measuring tools［J］. Oil Drilling & Production Technology, 2014, 36（6）: 7-10.