鉆井液濾失造壁性能評價方法研究現狀

姚如鋼， 張振華， 彭春耀， 馮燕云， 丁光波

（1. 中國石油集團長城鉆探工程有限公司鉆井液公司，北京100101；2.中國石油集團長城鉆探工程有限公司博士后工作站，北京100101 3. 中國石油大學（北京）博士后流動站，北京102249）

鉆井液濾失造壁性能評價方法研究現狀

姚如鋼1，2，3， 張振華1， 彭春耀1， 馮燕云1， 丁光波1

（1. 中國石油集團長城鉆探工程有限公司鉆井液公司，北京100101；2.中國石油集團長城鉆探工程有限公司博士后工作站，北京100101 3. 中國石油大學（北京）博士后流動站，北京102249）

姚如鋼等.鉆井液濾失造壁性能評價方法研究現狀[J].鉆井液與完井液，2016，33（6）：1-9.

介紹了現有鉆井液泥餅滲流特性、孔喉大小、厚度及壓縮性等質量參數的評價、儀器及其評價方法，并分析了掃描電鏡、能譜儀等儀器設備在泥餅微觀結構及組分分布特征表征方面的研究與應用現狀?，F有研究思路側重于對樣品表面形貌的觀測，在優化鉆井液濾失造壁性能時仍然缺乏對泥餅內部微觀結構的基礎性認識，未來應繼續深入開展對鉆井液泥餅微觀結構空間分布特征方面的研究分析，進一步弄清鉆井液降濾失作用機理及降低鉆井液濾失量的途徑，發展并完善鉆井液濾失造壁性調控機理基礎理論，為新型高效處理劑的研制以及鉆井液技術水平的提升提供指導和技術支撐。

鉆井液；濾失造壁性能；泥餅質量；泥餅結構；評價方法

隨著油氣鉆探向深部地層的有序推進，高溫深井、異常高壓井鉆井過程中的鉆井液流變性及濾失造壁性難以協調統一的矛盾逐漸凸顯。在高溫深井中，由于地層壓力偏高，為防止井涌等復雜情況的發生，常需采用高密度鉆井液控制井下壓力。然而，由于高密度鉆井液的固相含量高等問題，高溫作用下的鉆井液濾失造壁性能調控技術已成為制約深部地層勘探開發的技術瓶頸，進一步明確高溫高密度水基鉆井液濾失造壁性能調控機理是解決當下技術瓶頸的重要途徑[1-4]。

1 泥餅結構模型

現有研究根據鉆井液泥餅沉積過程的特點，將鉆井液外泥餅分為虛泥餅層、可壓縮層、密實層以及致密層4部分。周風山等[5]通過FCP-2000泥餅針入度儀分析泥餅在縱向壓力作用下發生破壞的過程中力學特征的變化，建立了泥餅層狀結構物理模型，解釋了虛泥餅以及泥餅的可壓縮層、密實層和致密層間的差別及其物理意義，建立了其數學模型。其配套泥餅質量評價軟件CSEFCP可定量求解涉及泥餅厚度、強度和彈塑性等14項泥餅質量參數，可快速、準確、方便地對泥餅質量進行定量評價。近年來，核磁共振（NMR）技術及計算機斷層掃描（CT）技術[6-9]也逐步被引入鉆井液濾失造壁性能研究工作，這些技術的應用讓人們更直觀地認識到泥餅的非均質性。鉆井液濾失過程中各階段取出的泥餅的CT成像結果顯示泥餅可分為上下兩層結構（見圖1）[9]，其中表層泥餅的厚度大約是底層泥餅厚度的2～4倍，而本文作者也在室內條件下觀察到了與圖1類似的分層結構，如圖2所示。

圖1 鉆井液（1.11 g/cm3）不同濾失階段高溫高壓（107 ℃，2.07 MPa）泥餅CT掃描圖像

圖2 泥餅分層結構照片

2 鉆井液泥餅質量評價方法

2.1 鉆井液濾失造壁性能特性參數

2.1.1濾液拖拽力

在鉆井液濾失的過程中，濾液是流動的，將對顆粒產生沿流線方向的拖拽力，拖拽力可由式（1）計算[10]?？煽闯?，該拖拽力與濾失速率qn成正比。

其中，α為顆粒形狀系數，反映了顆粒的非球狀程度；R為顆粒的半徑；q為瞬時濾失速率；A為濾失面積；Φ為懸浮液（鉆井液）中固體顆粒的體積分數；ρs為固體顆粒密度；ρf流體密度；k為懸浮液的稠度系數；n為懸浮液的流性指數。

在濾失的早期階段，由于拖拽力較大，大、小粒徑顆粒都將在泥餅表面沉積，而隨后僅越來越小的顆粒可在泥餅表面沉積。這意味著較小粒徑顆粒更易于在泥餅表面沉積，泥餅沉積速率隨時間的延長而變慢，且所沉積顆粒的粒徑也將逐步降低。這一現象將直接導致形成非均質性結構泥餅。在濾失早期（泥餅底部），大、小顆粒形成一個高滲層，在濾失后期（泥餅上部），形成泥餅的固體顆粒粒徑越來越小，結果使得泥餅滲透率相對較低[11-13]。

2.1.2泥餅滲流特性表征

Mutairi等（2013）[14]在描述泥餅過濾過程時引入過濾介質阻力，提出下式來計算泥餅滲透率。

其中，K是泥餅滲透率，10-3μm2；v是單位截面積的濾液體積，m3/m2；L是泥餅厚度，m；Rm是過濾介質阻力，1/m；P是壓差，MPa；t是時間，s。

Tiller[15]則通過假設固液混合體系在過濾過程中無沉降，提出一個簡化了的滲透率計算方法。為了降低顆粒沉降帶來的滲透率計算誤差，使用Tiller 所提方法時需在鉆井液杯中增加攪拌裝置。顯然，在需耐受高溫和高壓荷載的泥漿杯中增加一套攪拌裝置，將顯著增加儀器的復雜程度、可操作性及經濟性。為此，W. Li等（2006）[16]基于達西定律測定樣品滲透率的原理，修正了滲透率測試方法，其計算原理如下：

其中，Rt、Rc以及Rm分別為總滲流阻力、泥餅滲流阻力、過濾介質滲流阻力；△Pt、△Pc及△Pm分別為總壓差、泥餅兩端壓差以及過濾介質兩端壓差；q、qc及qm分別為總流速、通過泥餅的流速以及通過過濾介質的流速；Kc及Km分別為泥餅和過濾介質滲透率；Lc及Lm分別為泥餅和過濾介質厚度；μ為濾液黏度。

過濾介質的滲透率可通過測量清水通過其過濾介質的流速計算得到，泥餅和過濾介質厚度Lc及Lm可直接測量，已知Km、Lm、μ及q后可由式（7）計算出△Pm，最后，泥餅滲透率便可由式（6）計算得出。由于該方法考慮了過濾介質的阻力，因而，其滲透率計算結果也將更為可靠，這已為Elkatatny等（2011）[17]所證實。

2.1.3泥餅孔喉大小評價

濾失過程中，泥餅中可變形膠體顆粒將通過堵塞泥餅中各種不同尺寸的微孔隙，達到降低其滲透率的目的，從而增大流體通過泥餅的流動阻力，而鉆井液濾失量則因此將有所降低。

Dewan和Chenevert（2001）[13]基于約100個不同鉆井液樣品的6個泥餅特性參數實驗研究成果（其中約2/3為實驗室配制鉆井液樣品，余下的為來自鉆井現場的鉆井液樣品），通過數值模擬軟件采用逐次逼近法建立了一套泥餅孔滲特性參數預測數值模型。

Dangou和Chandler（2009）[12]采用了與Dewan和Chenevert（2001）[13]相似的方法測試了泥餅的孔隙度，其研究結果表明泥餅孔隙度與泥餅中顆粒粒度分布直接相關，并間接與泥餅厚度有關。Elkatatny等[6-9]則通過CT掃描圖像確定泥餅孔隙度，并測定了泥餅孔隙度隨濾失時間的變化情況。這在鉆井液泥餅特性研究領域尚屬首次，給出的孔隙度計算式如下。

其中，CTwet為泥餅在濕潤狀態下的CT數；CTdry為泥餅在干燥狀態下的CT數；CTwater為水的CT數；CTair為空氣的CT數。

CT掃描實驗結果顯示，泥餅表面孔隙度接近于0，而泥餅底部的孔隙度分布在10%～20%之間?，F有研究成果展示了一系列關于滲透率的經驗計算公式[18-21]，并指出泥餅滲透率與孔隙度相關，孔隙度越大滲透率越高，濾失量越大。滲透率同樣受孔隙連通性即流動通道通暢與否的影響。熊漢橋等（2010）[22]則將動態條件下固相顆粒侵入地層并運移沉積的過程看做是一個過濾過程，研究了固相顆粒沉降、攔截、慣性、擴散等過程中堵塞孔隙喉道降低地層滲透率的基本規律。因此，具有堵塞各種尺寸、結構泥餅孔隙的膠體顆?？娠@著降低泥餅滲透率。顯然，黏土顆粒及聚合物處理劑吸附自由水的性能有助于降低泥餅滲透率[23]，從而降低其濾失量。而隨著泥餅中這類組分含量的提高，泥餅吸附水含量也將隨之增大。盡管已有經驗成果表明泥餅滲透率與其孔隙度密切相關，然而，通過文獻調研并未發現2者嚴格的理論相關關系，泥餅孔滲關系還有待進一步深入研究。

2.1.4泥餅厚度評價

除泥餅孔滲特性外，鉆井液泥餅厚度也是一項十分重要的常規鉆井液性能指標，泥餅厚度隨黏土礦物含量增大而增大[24]，而Jiao和Sharma（1993）[25]則發現泥餅厚度對鉆井液流變性也具有一定的敏感性。傳統方法主要采用千分尺直接測量泥餅厚度，吳志均等（1997）[26]提出通過多次沿泥餅端切掉一小段巖心然后測定剩余巖心滲透率，當剩余巖心滲透率與巖心的原始滲透率基本相等時就可把切掉的總巖心長度視為泥餅厚度。景天佑（1993）[27]、侯勤立和蒲曉林（2001）[28]等設計了不同的新型測量裝置，但未見有規模生產和應用，目前采用的鉆井液泥餅厚度測量方法都是接觸式的測量方法，測量時測量頭會與泥餅接觸，受人工操作影響大，測量結果十分粗略。因此只有使用非接觸法才能準確測量泥餅厚度。張洪杰和鄭力會等（2008）[29]介紹了其它行業成熟的幾種非接觸式測量技術，如磁感應法、超聲波法、電容法、射線法以及激光法等，并對這些方法能否用來測量泥餅的厚度進行了可行性研究，提出了用光、電、機相結合實現非接觸測量泥餅厚度的可行性。

2.1.5泥餅壓縮性評價

泥餅的可壓縮性也是影響泥餅優劣的重要因素，雷宗明（1992）[30]在考慮了泥餅具有壓縮性這一條件下，推導建立了泥餅的壓縮性方程。它反映了泥餅在形成過程中的靜態和動態失水情況，以便失水的控制。崔茂榮（1996）[31]指出，可通過泥餅滲透率法、針入度法或2次失水法來進行評價。壓縮性好的薄泥餅可在鉆井液和地層巖石之間形成滲透率較低的隔離帶，從而能保護儲層、維持井眼穩定并保證井下安全。杜德林（1996）[32]提出用無量綱泥餅可壓縮因子來評價泥餅可壓縮性的方法，可壓縮性因子是濾失量和濾失壓差的函數。實驗結果表明，超細碳酸鈣是完全不可壓縮的，而膨潤土具有相當高的可壓縮性，將常用鉆井液添加劑加至膨潤土基漿中，都可改善泥餅的可壓縮性，但影響不大。

2.2 泥餅質量評價設備及方法

泥餅質量是降失水機理研究內容的一部分，泥餅質量的好差主要是泥餅厚度、強度、韌性、彈性等參數的綜合表征。以往主要通過主觀性的詞匯如：硬、軟、堅韌、堅固、厚薄、虛、韌等來描述其質量的好差，但是不能達到準確分析不同泥餅質量差別的目的。因此，研究人員開發了一些用于測定泥餅質量的儀器設備。如中國自20世紀90年代胡永宏等（1993）[33]在理論推導的基礎上，通過分析刮刀刮下不同位置處泥餅所需消耗的能量的變化情況，自制了一種鉆井液泥餅強度測試儀，通過實驗表明隨刮層深度的增加，泥餅的強度明顯增加。杜德林等（1996）介紹了利用動濾失裝置測定泥餅抗剪強度的實驗原理，該裝置主要由過濾介質、泥漿擋板、轉速控制系統和數據采集系統幾個部分組成，結果表明不同的泥餅抗剪強度差別很大，泥漿的濾失量與泥餅的抗剪強度之間沒有必然的聯系。吳志均等（1997）[25]按泥餅滲透率的測定方法，測定不同壓差下泥餅的滲透率，直到泥餅滲透率顯著增加為止，這個使泥餅滲透率顯著增加的壓差即為泥餅強度。Cerasi等（2001）[34]通過記錄特制裝置中電機驅動刀片刮削泥餅的電流等數據以及一維固結實驗等來確定泥餅的剪切屈服應力、動態彈性模量及黏性模量等泥餅特性參數。Berntsen等（2010）[35]采用美國Terratek公司制造的劃痕實驗裝置通過模型換算得到切割單位體積泥餅或巖石所消耗的能量即比切削能量或截割比能耗來確定泥餅或巖石的強度。長江大學王松等（2011）[36]則在建立泥餅物理模型的基礎上，利用泥餅強度測試儀測定單位厚度的泥餅被水流沖破的時間來定量評價泥餅強度，但該方法需要控制好水流的高度即水力沖擊力的大小。

在中國投入使用的泥餅質量評價儀器主要有原西南石油學院的DL-II泥餅測定儀、原西安石油學院的ZN-I泥餅厚度韌性自動測量儀以及M-I鉆井液公司的FCP針入度儀等幾種[37-38]。其測定原理都是通過測定探針壓入力-壓入深度數據曲線，從而分析泥餅質量的特性參數。根據實際使用情況分析，以M-I泥漿公司的Zamora等人研發的FCP針入度儀（AVKVO Services，Stafford）[39]性能最為可靠，實驗重現性好、規律性強、操作方便。通過該儀器可以很方便地精確測量出反映泥餅的厚度、彈塑性、強度等方面的質量信息參數十余項，提升人們對泥餅質量的定量認識。而各種粒度分布測試儀[40]也被大量應用到泥餅質量分析的過程中。此外，隨著科技的進步，各型掃描電鏡、能譜儀、X-ray、核磁共振等也逐步被引入并應用在泥餅質量分析中[41]，顆粒形態及泥餅內部結構的定量描述對深化過濾機理具有重要意義，隨著圖像處理技術和掃描電鏡的發展，使得泥餅內部結構的測試成為可能，20世紀70年代發展起來的分形幾何理論為描述泥餅結構以及泥餅形成的動力學過程提供了一種新的方法。

3 鉆井液泥餅組成成分及其微觀結構

在過去的數十年里，研究人員提出了多種不同的方法來表征泥餅結構性質。X射線衍射（XRD）以及傅里葉紅外光譜（FTIR）提供了礦物組成成分物相鑒定手段，并可對其組成成分進行定量分析。Ruessink等（1992）[42]系統地評價了這2種分析方法在定量分析方面的可靠性、適用性以及準確性。結果顯示這2種技術在分析礦物成分時具有相當的精度，在90%的混合物定量分析應用案列中誤差在5%以內。除此之外，XRD分析輔以X射線熒光分析（XRF）也可用來進一步提高我們對泥餅及地層巖石的元素組成和晶體結構的認識。由于所用樣品為干燥粉末，因此，不管是定量分析還是化學組成分析都可覆蓋整個樣品并保證足夠的精度，其組成成分最低檢測精度為1%[43]。Nasr-EL-Din等（2007）[44]在研究泥餅清除技術時就使用了XRD分析來確定泥餅的礦物組成，Moajil等（2008）[45]則聯合XRD、XRF以及SEM技術來表征錳氧化物泥餅在被幾種清洗液清洗前后的特性。Alotaibi等（2008）[46]同樣使用了XRD技術來表征甲酸鹽鉆井液泥餅特性。

許多研究人員都曾試圖獲得關于泥餅微觀結構的更準確的理解，因此，早期的掃描電鏡（SEM）被用來檢測泥餅樣品表面的微觀形貌及半定量確定樣品元素的組成。這些是通過獲得特定區域內的高分辨率圖像來檢測的，同時，樣品表面微觀結構的化學元素組成變化也可以通過能量散射光譜儀（EDs）半定量檢測出來[47-49]。可獲得更高分辨率的場發射掃描電子顯微鏡（FE-SEM）用于觀察樣品微觀形貌則首先是由PORTE（1980）[48]提出的。在使用普通SEM 及FE-SEM檢測不導電樣品微觀形貌及元素定量分析前需在其表面鍍一層導電金屬，這個金屬薄層通常是厚度約為5 nm的金或者鉑。研究結果表明，這些方法進一步提升了人們對泥餅微觀結構的認識并對鉆井液配方設計的思路產生了一定的影響[49]。Peden等（1982）[50]使用SEM及EDs分析定量檢測了鉆井液濾液及微粒侵入井壁圍巖的深度，研究結果表明該方法可有效定量分析鉆井液對地層的傷害程度。到目前為止，SEM及FE-SEM已廣泛用于研究分析不同配方的油基或水基鉆井液在動態濾失或靜濾失條件下形成的泥餅的微觀結構。

樣品制備過程中任何微小的變形都將可能引起微觀結構的失真和誤判，因此，PORTE（1980）[48]通過引入由Borst等（1971）[47]提出的冷凍干燥技術來制備泥餅樣品。由于其所用到的水基鉆井液泥餅含水率高達70%，因此，在使用SEM研究泥餅微觀結構前必須先將其中的水分排除。為避免破壞泥餅微觀結構，Hartmann等（1988）[51]提出了一種休克冷凍和冷凍干燥聯用技術。休克冷凍法是通過將剛從泥漿杯中取出的泥餅塊在幾秒鐘內將其溫度迅速降低到-140 ℃，從而達到防止因冰晶過度生長而破壞泥餅原有微觀結構。而冷凍干燥技術原本是Borst等（1971）[47]在研究膨潤土漿構造時用來原位保持黏土顆粒在鉆井液中的結構分布的一門新技術，其原理是通過使前期冷凍好的泥餅中的冰晶在低溫（-73 ℃）和低壓（近真空，20～100 Pa）條件下直接升華從而將泥餅中的水分去除，這種方法繞過了冰晶的融化過程，避免了因冰晶融化而導致的黏土顆粒重排。顯然，應用這些技術可檢測泥餅不同位置處更加真實的微觀結構以及評估不同鉆井液處理劑對濾失造壁性能的影響，這極大提升了SEM及FE-SEM法觀察到的泥餅微觀結構的可靠性。

為解決使用普通SEM和FE-SEM檢測時在樣品制備過程中對樣品原位結構的破壞，逐漸衍生出環境掃描電鏡（ESEM）[51-55]，其主要特點是待測樣品無需脫水及噴渡導電層。應用ESEM技術可直觀地觀測到流體在巖石孔隙中的毛細吮吸現象[56]，如潤濕相對非潤濕相的驅替實驗及其驅替流量優化等[57]。此外Cryo-SEM則可以通過冷凍臺配件將樣品冷凍然后直接觀測樣品微觀結構[56]，且同樣無需對待測樣品噴金處理。正如前面所提到的那樣，掃描電鏡所觀測的是泥餅中很微小的區域，因此，在泥餅微觀結構觀察、粒度分析和能譜分析等過程中，應選取有代表性的區域開展多點平行實驗，以保證實驗結果的可靠性。顯然，這些研究成果在一定程度上增長了人們對于泥餅微觀結構的認識，提升了鉆井液濾失造壁性能的調控技術水平，有效降低了井下井壁失穩等復雜事故的發生。

近年來專家學者已經開始注意到泥餅微觀結構對鉆井液濾失性能的重要影響，但是，通過大量文獻調研表明，現有研究思路側重于對樣品表面形貌的觀測，在優化鉆井液濾失造壁性能時仍然缺乏對泥餅內部微觀結構的基礎性認識，僅有少量文獻將他們的研究重點放在了泥餅微觀空間結構上[58-59]。例如，Jiao和Sharma（1994）[10]基于膨潤土漿的動濾失實驗研究和黏土顆粒流體動力學理論研究提出了泥餅生長的數學模型。Tien等（1997）[60]指出當鉆井液中包含不同粒徑固體顆粒時，較大顆粒將率先形成泥餅骨架，而較小顆粒則在大顆粒間（骨架）的孔隙內的進行遷移和沉降。此外，核磁共振（NMR）技術也開始被引入泥餅特性分析中，近幾年來，隨著CT技術的成熟，其在分析鉆井液濾失造壁過程及泥餅特性中的應用正開始受到科研工作者的關注[61-62]，如Elkatatny（2012）等[6-9]引入CT（computed-tomography） 技術來測定鉆井液泥餅層的厚度、孔隙度及其滲透率。姚如鋼等（2014）[58-59]則提出了一種基于鉆井液穩定性測試及鉆井液泥餅組成成分空間分布特性分析方法，通過綜合利用鉆井液穩定性分析、流變性與濾失過程及其泥餅成分定量分析，并結合掃描電鏡分析（SEM）、能譜分析（EDS）、粒度分析（PSD）、紅外分子光譜（FTIR）及X射線衍射分析（XRD）等手段，從宏觀和微觀上明確泥餅物理化學微觀結構空間分布特征的新方法、新思路，初步實現了對鉆井液濾失造壁性能及機理的系統性分析評價，并基于該研究成果指導，室內成功研制了一種新型耐鹽聚合物基無機納米復合降濾失劑及其配套耐高溫高密度體系。然而，這只是一個開始，大多數研究學者目前并沒有把過多的注意力放在泥餅層物理化學結構的空間分布研究分析上來，盡管這一特性參數是控制鉆井液濾失造壁性能的內在因素。

4 鉆井液濾失造壁性能影響機理研究

文獻調研表明，針對影響鉆井液濾失造壁性能的機理性研究報道則較為有限，主要有Tiller（1990）、蒲曉林（2001）和匡韶華（2010）等[63-65]在其文章中描述了機械力和化學力等對鉆井液濾失過程及泥餅性能的影響機制，并介紹了泥餅（視為多孔介質）滲流基本方程及濾失造壁調控方法。鉆井液剪切速率也被發現對其泥餅滲透率有重要影響。Dangou和Chandler（2009）[12]指出鉆井液泥餅滲透率將受到井下鉆井液剪切速率的顯著影響，因為剪切速率對泥餅粒度分布具有重要影響。他們認為，低剪切速率下形成的泥餅的顆粒粒徑較大，從而導致其滲透率偏大。相反，高剪切速率條件下形成泥餅的顆粒粒徑則相對較小，而滲透率相對應的則較低。這是因為受剪切應力的影響，組成泥餅的顆粒平均粒徑小于原鉆井液的顆粒粒徑。這與早前Jiao和Sharma（1994）[10]的結論相互佐證。

除此之外，電解質污染將導致黏土和聚合物的絮凝和聚合，從而使得鉆井液泥餅變得疏松，這種結構在一定程度上增大了泥餅的滲透率[10，66]。加重材料同樣也對鉆井液流變性有重要影響。張洪霞（2013）[67]利用近紅外透射/反射光掃描法分析不同重晶石顆粒在鹽水中的沉降穩定性，以沉降速率及穩定性參數為指標評價重晶石與鉆井液體系的配伍性，并指出，重晶石顆粒的分散與聚結特性直接影響深井高溫高密度鉆井液流變性及濾失造壁性。這是由于在靜態濾失過程中，水化能力差、粒徑大的加重劑顆粒沉積在泥餅底部，加重劑的沉降直接導致泥餅的厚度和泥餅中固相體積分數增大，根據鉆井液靜濾失方程[68]：

其中，Kc是泥餅滲透率（Darcy）；△p是泥餅兩端壓差，atm；εsav泥餅固體顆粒體積分數；φsm是鉆井液中固體顆粒體積分數；A是泥餅截面積，cm2；μ是濾液黏度，cp；t是濾失時間，s。

把鉆井液的φsm視作常數時，Vf隨著εsav的增大而升高，反之亦然?？梢?，提高顆粒結合水的能力有助于降低泥餅滲透率。顯然，可通過在鉆井液中添加高溫高壓條件下具有良好吸水能力的包被劑來改善加重劑表面水化性能即泥餅的水化能力，從而改善泥餅控失水性能。此外，鉆井液泥餅均質性也將對鉆井液濾失特性產生重要影響[69]。盡管研究學者已取得了一些研究成果，但是關于鉆井液濾失造壁性能的調整控制及其降低濾失量機理仍有待深入研究和探索。

5 結束語

1.目前各種評價儀器設備及方法側重于因果分析，關于鉆井液濾失造壁內在機理的研究方法還不夠完善，對鉆井液泥餅組成成分分布特征及其影響因素的認識還不夠充分，使得在研究分析影響鉆井液濾失造壁性能的內在機理方面顯得捉襟見肘，因而，對研究提升鉆井液降濾失性能的指導作用較為有限。

2.由于不清楚各種因素對鉆井液濾失造壁性能的影響機理和規律，導致在配制或在現場維護鉆井液的性能時，主要依靠添加各種處理劑以達到所需要的性能，從而增加鉆井液成本，不利于安全、優質和高效鉆井。

3.未來應繼續深入開展對鉆井液泥餅微觀結構空間分布特征方面的研究分析，進一步弄清鉆井液降濾失作用機理及降低鉆井液濾失量的途徑，發展并完善鉆井液濾失造壁性調控機理基礎理論，為新型高效處理劑的研制以及鉆井液技術水平的提升提供指導和技術支撐。

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Status Quo of Methods for Evaluating Filtration Performance and Mud Cake Quality of Drilling Fluid

YAO Rugang1,2,3, ZHANG Zhenhua1, PENG Chunyao1, FENG Yanyun1, DING Guangbo1
(1.Drilling Fluids Branch of CNPC Greatwall Drilling Company,Beijing100101;2.Postdoctoral Work Station of CNPC Greatwall Drilling Company,Beijing100101; 3.Postdoctoral Mobile Station of China University of Petroleum(Beijing),Beijing102249)

This paper discusses the instruments and procedures available presently for evaluating filtration property, sizes of pore throats, thickness and compressibility of mud cake. Analyzed in this paper are the status quo of using SEM and energy spectrum in studying the microstructure of mud cake and the distribution of mud cake constituents. Studies presently conducted were focused on the observation of surface topography, while knowledge about the interior microstructure of mud cake is still in demand when optimizing the quality of mud cake. The spatial distribution of the microstructure of mud cake needs to be extensively studied in the future to further understand the mechanism of filtration control and the way of reducing filtration rate. These studies are of help to the development and perfection of the basic theory of controlling drilling fluid filtration and ability of building mud cake, and will provide guide and technical support to the development of new high performancemud additives and to the improvement of drilling fluid technology.

Drilling fluid; Ability of building mud cake; Mud cake quality; Structure of mud cake; Evaluation method

TE254.1

A

1001-5620（2016）06-0001-09

2016-9-14；HGF=1701N7；編輯 王小娜）

10.3696/j.issn.1001-5620.2016.06.001

中國石油集團長城鉆探工程有限公司博士后基金項目“威遠龍馬溪地層水基鉆井液高效封堵劑開發及體系研究”（2015B01）。

姚如鋼，博士后，現主要從事頁巖氣用水基鉆井液技術及井壁穩定方面的研究工作。電話 （010）84379320；E-mail：yaorg.gwdc@cnpc.com.cn。