前向雷達目標回波成分與特性分析

趙曉彤,郭琨毅,盛新慶,屈泉酉

(北京理工大學信息與電子學院電磁仿真中心,北京 100081)

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前向雷達目標回波成分與特性分析

趙曉彤,郭琨毅,盛新慶,屈泉酉

(北京理工大學信息與電子學院電磁仿真中心,北京 100081)

一般認為雙基地雷達在前向散射區(雙基地角為135°～180°)的RCS較其他方向更大,前向雷達的應用正是建立在此優勢的基礎上。然而某些實際場景下天線所接收的電磁波并非散射波,而是散射波與發射天線輻射波的復矢量疊加。由于相位和電磁場極化方向的差異,總場表現出與散射場不同的變化特性。用全波法計算了擴展目標分別在近場、遠場觀測條件下前向區散射場、總場隨距離和方位的變化,分析和總結了總場與散射場的數值特性差異。

雙基地; 前向; 散射特性; 全波法

0　引　言

前向散射雷達是指工作在前向散射區的雙基地雷達[1]。前向散射雷達相較于其他的雷達有以下特點[2]:當目標靠近基線,即雷達發射機和接收機之間的連線時,雷達截面積(radar cross section,RCS)會有大幅度上升。相較于單基地雷達,前向雷達截面積可增大20～40 dB;由于前向散射的特點,測得目標的遠場RCS在高頻區受目標的吸波涂層的影響很小。這些優勢使前向散射雷達可以解決傳統的單站雷達難以解決的問題,例如小型低空目標、隱身目標的探測。近年來,前向雷達的功能得到了很大的開發,在目標檢測、跟蹤與目標識別[1,3-8]雷達目標成像[9-11]等方面,前向散射雷達都有很廣泛的應用;由于自身體制原因帶來的雜波,文獻[12-13]進行了建模與分析。

實際前向雷達所接收的回波信號的成分可能會包含發射天線直達波的影響,如對于寬波束雷達,在較寬的接收角度范圍內,雷達接收的回波信號是總場,即散射電磁場與入射電磁場的復矢量疊加結果。由于相位和電磁場極化方向的差異,總場表現出與散射場不同的變化特性。

目前,前向散射一般采用陰影理論進行近似計算[14]。然陰影理論僅在遠場條件下、光學區散射、正前向很小的角度范圍內有效,其他情況下的計算結果會與實際結果相去甚遠。因此,采用陰影理論近似計算結果研究前向雷達回波特性會存在問題。鑒于此,本文采用全波法-合元極技術(FE-BI-MLFMA)[15],計算了擴展目標在遠場和近場觀條件下的散射場和總場,分析了各成分隨方位角、距離、雙基地角、極化等參數改變的規律,總結了散射場和總場的變化特性差異。

1　前向雷達接收回波的計算

前向雷達與目標的幾何位置關系如圖1所示,其中發射天線為非窄波束天線[2]。當波束寬度較大時,在很大的雙站角范圍內,接收雷達處于總場接收區,此時入射波會對接收回波信號造成干擾。

圖1　前向雷達幾何結構示意圖Fig.1　Geometry of FSR

前向散射場的近似計算多基于陰影理論。該理論首先用巴比涅簡化原問題,得到更簡單卻等效的問題。巴比涅原理的等效過程為:首先用與目標輪廓形狀相同的不透明平板代替目標,然后再用一塊無限大的互補屏(其空隙與平板相同)代替平板。由巴比涅原理可知,原目標的散射問題與無限大縫隙平板的散射問題(其縫隙與目標輪廓形狀完全相同)等效。于是,對于不透明空隙平板,利用惠更斯原理計算其前向散射場[16],進而得到目標的雙站RCS為

(7)

式(7)的積分作用在與目標投影輪廓相同的縫隙上。其中,λ為波長;k為散射場波數矢量;ρ為孔徑平面內任一點的徑向矢量;A為孔徑面。雙基地角為180°時,式(7)就簡化為

(8)

該近似方法存在明顯的局限性:該方法將立體目標直接等效為平板目標的近似很不嚴格;目標尺寸需遠遠大于自由空間波長;計算散射場時沒有考慮極化問題;目標相對于發設計和接收機都處在遠場范圍內,即,R≥2D2/λ,其中R為目標與接收機(發射機)之間的距離,D為目標的最大尺度。

因此,當目標為擴展目標,其散射成分包括非光學散射貢獻,且雷達處于目標散射的非遠場區時,采用近似法計算目標的前向RCS會存在難以估計的誤差,為了保證計算精度采用全波法計算。

為了說明近似法的誤差,下文給出了某隱身飛機的遠場雙基地RCS計算結果?；谇跋蚪评碚摰慕品ㄅc全波法的計算結果如圖2所示。入射方向為機頭方向;入射頻率為1.3 GHz;接收方向為xoy平面的前向散射區;全波法的極化方式為VV極化。由圖可見,即使滿足遠場條件下,僅在β=180°±1.5°的較小范圍內近似法與全波法的計算結果相吻合,誤差小于3 dB,而其他角度下存在很大誤差,雙站角為181.8°時,誤差約為15 dB。

圖2　全波法與近似法的雙基地RCS計算結果對比Fig.2　RCS comparison of different methods

2　典型目標的前向雷達回波計算

本文以3種典型擴展目標為例,詳細計算了在不同入射距離、接收距離和方位處的入射場、目標散射場、總場的結果。3個目標分別為圓錐和兩種不同的飛機,這3種目標對于空中飛行目標具有一定的代表性。目標的尺寸參數如表1,數值算例共有3組,具體的計算參數設置見表2。

表1　目標的尺寸參數

表2　目標的計算參數

圖3　目標幾何位置示意圖Fig.3　Geometry of the targets

2.1遠場入射、接收及接收方位變化

入射和接收距離滿足遠場條件,3個目標的散射場和總場幅度隨雙站角β變化的情況,如圖4～圖6所示。

圖4展示了圓錐目標在前向散射區(雙站角在180°±45°之間)的入射場、散射場和總場幅度的大小關系。由圖4可見,散射場幅度僅僅在β=180°的正前向很大,約為2.43 V/m,稍稍偏離便迅速減小,如偏離2°則衰減為β=180°時幅度的1/10;由于散射場與入射場的復矢量疊加效果,總場幅度在β=180°±3°范圍內劇烈振蕩,幅度達4 dBV/m,始終大于散射場幅度。圖5和圖6為飛機目標在前向散射區散射場和總場幅度隨雙站角變化圖。與圓錐類似,散射場幅度僅僅在β=180°很大,稍稍偏離則迅速減小:圖5在β=180°+6°時減小為1/6,圖6在β=180°±7°時減小為1/7;總場曲線振蕩區域更寬,例如圖6總場振蕩的幅度達7 dBV/m,并且總場幅度大于散射場幅度。

圖4　圓錐的散射場總場幅度隨β變化Fig.4　Comparison of electric field scattered by the cone between different components

圖5　民用飛機的散射場和總場幅度隨β變化Fig.5　Comparison of electric field scattered by the plane between different components

圖6　隱身飛機的散射場和總場幅度隨β變化Fig.6　Comparison of electric field scattered by X22 between different components

2.2近場入射,接收距離由近及遠變化

在近場入射條件下,3個目標的散射場和總場幅度隨接收距離的變化,如圖7～圖9所示。

圖7　圓錐在近場入射下的前向散射場和總場幅度隨Rr變化Fig.7　Comparison of electric field scattered by the cone under near field incidence between different components

圖8　民用飛機近場入射的前向散射場和總場幅度隨Rr變化Fig.8　Comparison of electric field scattered by the plane under near field incidence between different components

圖9　隱身飛機近場入射的前向散射場和總場幅度隨Rr變化Fig.9　Comparison of electric field scattered by X22 under near field incidence between different components

圖7可見,圓錐在接收距離Rr<0.4 km的非遠場接收區,散射場幅度有很大振蕩,總場也隨之振蕩;在逐漸進入遠場接收區后,散射場和總場幅度大小趨于穩定,總場大于散射場。經計算,在遠場區(Rr=1 km),散射場和總場的RCS分別為-13.8 dB、-5.7 dB,差別約為7.9 dB。圖8可見,民用飛機目標總場幅度大于散射場幅度,在遠場區(Rr=50 km),散射場和總場的RCS分別為33.4 dB、38.2 dB,相差4.4 dB。由圖9所示,隱形飛機目標與其他目標不同,散射場幅度大于總場幅度,散射場和總場的RCS分別為33.5 dB、36.8 dB,相差3.3 dB。

2.3遠場入射,接收距離由近及遠變化

在遠場入射條件下,3種目標的的散射場和總場幅度隨接收距離的變化,如圖10～圖12所示。

圖10　圓錐遠場入射的前向散射場和總場幅度隨Rr變化Fig.10　Comparison of electric field scattered by the cone under far field incidence between different components

圖11　民用飛機遠場入射前向散射場入射場和總場幅度隨Rr變化Fig.11　Comparison of electric field scattered by the plane under far field incidence between different components

圖12　隱身飛機遠場入射的前向散射場和總場幅度隨Rr變化Fig.12　Comparison of electric field scattered by X22 under far field incidence between different components

從圖10 (a)可以看出,在近場接收區,散射場幅度振蕩起伏很大,進而造成總場的起伏振蕩。由圖10 (b)可以觀察到,在遠場接收區(Rr=1 km),散射場和總場幅度的振蕩趨于平穩。經計算,散射場和總場的RCS分別為46.8 dB、53.0 dB,差別約為6.2 dB。由圖11和圖12可見,在逐漸進入遠場接收區,兩種飛機目標的總場和散射場曲線趨于穩定,總場幅度大于散射場。民用飛機的散射場和總場的RCS分別為44.1 dB、53.8 dB,差別約為9.7 dB。在遠場接收區(Rr=50 km),隱身飛機的散射場和總場的RCS分別為41.5 dB、52.1 dB,差別約為10.6dB;綜上,在遠場入射遠場接收的條件下,前向散射場和總場求出的RCS值相差在6dB以上。三目標在近、遠場條件下、正前向和偏離正前向3度時,總場與散射場的RCS數值差異,見表3所示?？梢?總場與散射場的差異程度隨距離和方位而劇烈變化,當總場中散射分量很小時,顯然會造成雷達回波有效信號分離的困難。

表3　不同情況下總場與散射場RCS差值

3　結　論

本文采用矩量法,以3個典型擴展目標為例,計算與分析了近、遠場條件下目標前向散射區總場與散射場數據,并得到一些有意義的結論,對前向雷達的應用具有一定的參考價值。

雖然前向散射區為β=180°±45°以內的很大角度,然而由彈頭類目標、民航飛機、隱身飛機的散射場幅度隨接收角度變化的結果可知,散射場僅僅在正前向附近非常小的角度內較大,偏離此范圍則急劇下降,而且不同目標的前向散射效應的角度范圍也不同:圓錐目標的角度范圍為3°,民用飛機目標的角度范圍為13°,隱身飛機目標的角度范圍為11°。因此,前向雷達是否可以獲得比單站雷達更強目標散射信號,需要先對具體目標散射方位特性預先計算。

由三目標的前向散射場幅度隨接收距離的變化結果來看,在近場接收區總場與散射場幅度隨接收距離劇烈振蕩,而且兩者的振蕩特性存在明顯差異?？梢?在非遠場條件下散射場和總場的差異隨具體目標而異,無統一性的規律?？倛龇壬踔翞槿跤谏⑸鋱龇?這會對分離雷達回波的有效信號造成困難。

依據遠場入射和接收條件下三目標散射場和總場RCS定量計算結果可知:正前向觀測時,圓錐的散射場比總場小約為6.2 dB;民用飛機的散射場比總場小約9.7 dB。隱身飛機的散射場比總場小約10.6 dB。當偏離正前向3°時,三目標的散射場和總場RCS差別則變為25.3 dB,13.2 dB,15.4 dB?？梢娍倛雠c散射場的差異隨雙站角而劇烈變化,很多情況下相差會達10 dB以上。當總場中散射場幅度分量越小,造成分離雷達回波的有效信號的困難越大,特別對于低、小、慢目標,此問題更為嚴重。

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Characteristics analysis on forward scattering radar echoes

ZHAO Xiao-tong,GUO Kun-yi,SHENG Xin-qing,QU Quan-you

(Center for Electromagnetic Simulation,Beijing Institute of Technology,Beijing 100081,China)

Lots of applications are based on the bistatic radar system for its enhanced radar cross section (RCS)when the transmitter works on the forward scattering area (bistatic angle is larger than 135°).For radar in some practical situation,echoes include scattering signal and incident signal at a considerable range of the bistatic angle.The total field differs with the scattering field in many characteristics like phase,which will have influence on the applications of the forward scatter radar (FSR).The echoes of some FSR objects are simulated when the bistatic angle and distance between the receiver and the object changes.The echoes composition and characteristics are analyzed and the drawbacks of the shadow theory will be listed.

bistatic radar; forward scatter; echo characteristics; full-wave numerical method

2015-11-26；

2016-06-02；網絡優先出版日期：2016-07-14。

國家自然科學基金-面上項目(61471041)資助課題

TP 18

ADOI:10.3969/j.issn.1001-506X.2016.11.12

趙曉彤(1992-),女,博士研究生,主要研究方向為雷達目標特性。

E-mail:694360944@qq.com

郭琨毅(1976-),女,碩士研究生導師,副研究員,博士,主要研究方向為雷達目標特性。

E-mail:guokunyi@bit.edu.cn

盛新慶(1968-),男,教授,博士研究生導師,博士,主要研究方向為電磁計算。

E-mail:xsheng@bit.edu.cn

屈泉酉(1988-),男,博士,主要研究方向為雷達目標特性。

E-mail:1426802347@qq.com

網絡優先出版地址：http://www.cnki.net/kcms/detail/11.2422.TN.20160714.1456.014.html