蘇里格低滲儲層含水氣井產水量計算方法研究

彭雪花，吳勇，魏克穎，葉小闖，李艷，賈金娥

（1.中國石油長慶油田分公司第三采氣廠，內蒙古烏審旗017300；2.中國石油長慶油田分公司第八采油廠，陜西定邊718600）

蘇里格低滲儲層含水氣井產水量計算方法研究

彭雪花1，吳勇2，魏克穎1，葉小闖1，李艷1，賈金娥1

（1.中國石油長慶油田分公司第三采氣廠，內蒙古烏審旗017300；2.中國石油長慶油田分公司第八采油廠，陜西定邊718600）

蘇里格西區，部分氣井進入生產中后期，出現了含水較高的現象，且不能確定單井的產液量，對氣井管理造成較大困難。為進一步提高氣井綜合開發水平，現通過氣液兩相計量結果，結合試氣資料，推導出符合蘇里格西區氣井產水量的計算公式，并確定其符合系數，最后對該公式進行效果評價。

蘇里格西區；氣液兩相計量；產水公式；符合系數

蘇里格氣田主力產氣層為下二疊統山西組山1段至中二疊統下石盒子組8段，儲層主要為河流相砂巖儲層，平均孔隙度約為9%，平均滲透率約為0.9 mD，屬于典型的低孔、低滲氣藏儲層，儲層非均質性強，砂體連通性差。氣井生產中后期，因井底壓力和產氣量低，氣井攜液能力差，導致井筒積液不斷增多，嚴重影響氣井的正常生產，部分氣井甚至出現積液停產現象。通過排查，共排查產水氣井1 244口，比例占投產氣井的18.3%，其中，蘇里格西區出水最為嚴重，達到了36.3%，給氣井管理帶來巨大困難。因此，研究一個適用于蘇里格氣田單井產水的公式，計算氣井水量，適時開展措施，提高采收率［1-3］。

1　產水對氣井的危害

產水氣井壓力下降速率很快，無明顯平穩生產階段；地層滲流阻力和井筒流動阻力明顯增大，額外消耗地層能量，氣井遞減律下降快，影響氣井最終采收率。

通過實際生產數據對氣井開發指標進行預測，不產水井累計產氣為2 403×104m3，產水氣井累計產氣為1 400×104m3。受產水影響，氣井產水將影響最終采氣量的41%。

2　氣井產水量影響因素

綜合分析認為影響氣井產水量的可能因素包括：單井產氣量、地質因素（巖石含氣飽和度、巖石孔隙度、巖石滲透率）、套壓、油套壓差。

2.1產氣量對單井產液量的影響

地層水能否被帶出地面，直接由產氣量決定。產氣量大則氣井攜液能力強，產氣量大于臨界攜液量則地層水被帶出地面，相反若產氣量小于臨界攜液流量則不能將地層水帶出，會造成井筒積液。產氣量與產液量具有正相關性（見圖1），即隨著產氣量的增加，產液量隨著增加。

圖1　產氣量與產液量關系圖

2.2地質因素

2.2.1巖石含氣飽和度對單井產液量的影響飽和度直接關系到油氣在地層中儲量的大小，天然氣和地層水共同充滿巖石孔隙，含氣飽和度增加則含液飽和度降低，地層水含量低，產液能力不足，即含氣飽和度與產水量之間存在負相關性（見圖2）。

圖2　含氣飽和度與產液量關系圖

2.2.2巖石孔隙度對單井產液量的影響孔隙性決定了巖石儲集能力，地下天然氣和地層水就在這些孔隙中儲存和流動，因此，巖石孔隙的大小、形狀、連通狀況和發育程度直接影響到天然氣和地層水的儲集數量和天然氣生產能力，孔隙度與產液量呈正相關性，即巖石孔隙度越大，產液量隨之增加（見圖3）。

圖3　巖石孔隙度與產液量關系圖

2.2.3巖石滲透率對單井產液量的影響巖石滲透率為允許流體通過的能力，巖石的滲透性則直接影響到天然氣和地層水的產量，產液量隨巖石滲透率的增大而增大，兩者之間存在正相關性（見圖4）。

圖4　巖石滲透率與產液量關系圖

2.3套壓、生產壓差對單井產液量的影響

產液量隨套壓的變化趨勢不明顯，基本不存在相關性。產液量隨油套壓差的變化趨勢不明顯，相關性曲線基本成水平狀，兩者之間不存在相關性（見圖5、圖6）。

3　單井產液量公式確定

根據氣液兩相計量實測資料，結合單井產氣量、地質因素（巖石含氣飽和度、巖石孔隙度、巖石滲透率）、套壓、油套壓差影響因素，按照自變量為單井產氣量、含氣飽和度、滲透率、孔隙度；因變量為產液量（見表1、表2、表3）。由變量系數表產液量與產氣量、巖石滲透率、巖石孔隙度、儲層厚度呈正相關性，與含氣飽和度呈負相關性，與假設一致。

圖5　套壓與產液量關系圖

圖6　油套壓差與產液量關系圖

擬合出的線性回歸方程為：Ql=-0.073 5+1.793 5× Qg-0.02×Sg+0.134 8×∮+0.165 4×K+0.002 9×H

相關性R值為0.738 9，即該公式計算所得產液量與實際產液量平均符合系數為73.89%。

表1　回歸統計表

表2　方差分析表

4　效果分析

典型井1：A井于2013年12月5日投產，測井解釋結果：儲層厚度540.4 m、孔隙度7.76%、基質滲透率0.41×10-3μm2、含氣飽和度47.19%；氣液兩相計量日產氣量1.977 1×104m3。

將該數據代入擬合公式，求得Ql=5.21 m3，通過氣液兩項井口計量設備現場計量24 h，日產液量5.9 m3。

因此，計算產液量與氣液兩相計量的產液量符合系數為88.14%。

典型井2：B井于2012年3月19日投產，測井解釋結果：儲層厚度11.2 m、孔隙度13.1%、基質滲透率1.4×10-3μm2、含氣飽和度67.37%；試氣求產期間測得日產氣量2×104m3。

將該數據代入擬合公式，求得Ql=4.1 m3，該井試氣求產期間日產液量2.9 m3，符合系數為70.73%。

典型站：C站井數22口，因5口井為長關井，對產液量無影響。現對剩余17口井數據進行統計分析，將17口井測井解釋數據及日產氣量，通過擬合出的線性回歸方程計算出蘇X站日產液量為18.28 m3，由蘇X站氣田產出水罐液位計顯示出該站日產液量14.29 m3；因此，計算產液量與氣液兩相計量的產液量符合系數為78.17%。

通過以上2口典型井及1座典型集氣站所有氣井的公式計算產水量數據與實際測量的產水量數據對比可以看出，該產水量計算公式吻合度可以達到70%以上，具有較好的吻合性，基本可以滿足目前蘇西產水量計量的要求。同時，因為單井產水量實際測試數據相對較少，該公式的得出又具有一定的局限性，今后仍需不斷進行修正和完善。

表3　變量系數表

總之，針對目前蘇里格氣田單井產水量無法計量的實際問題，提出了一種切實可行的單井產水量推算方法，具有一定的推廣價值。

5　結論及認識

（1）蘇里格西區體現為高產水特征。

（2）產氣量、巖石滲透率、孔隙度、儲層厚度與產液量正相關、含氣飽和度與產液量負相關。

（3）產液量公式Ql=-0.073 5+1.793 5×Qg-0.02×Sg+ 0.134 8×∮+0.165 4×K+0.002 9×H。

（4）該產水量計算公式吻合度可以達到70%以上。

（5）由于數據較少、分析方法較為簡單，理論值與實際測量值存在一定的誤差，該公式還需不斷完善，修正。

（6）因氣液兩相計量設備的氣量要小于2.0×104m3/d，所以試驗井的產氣量均在0～2.0×104m3/d，具有局限性。

［1］賴德貴，等.單井氣液兩相計量裝置的研發［J］.石油和化工設備，2011，14（4）：30-32.

［2］徐高峰.蘇里格氣田集氣工藝技術研究［D］.西安：西安石油大學，2009.

［3］何更生，唐海.油層物理［M］.北京：石油工業出版社，2011.

Research on the water-bearing gas well's water yield calculation method of low permeability reservoir in Sulige gasfield

PENG Xuehua1，WU Yong2，WEI Keying1，YE Xiaochuang1，LI Yan1，JIA Jin'e1
（1.Gas Production Plant 3 of PetroChina Changqing Oilfield Company，Wushenqi Inner Mongolia 017300，China；2.Oil Production Plant 8 of PetroChina Changqing Oilfield Company，Dingbian Shanxi 718600，China）

In western Sulige gasfield，some gas wells began to produce water in the middlelate period of exploitation，and the water yield of wells were unable to determine，which brings great difficulty to the gas well management.In order to improve the comprehensive development of gas wells，the article uses the data from gas-liquid two-phase flow measurement and gas production test，derives the calculation formula and determines the coefficient of coincidence which applies to water yield of gas wells in western Sulige gasfield，and then evaluates the effect of the formula.

western Sulige gasfield；gas-liquid two-phase flow measurement；water yield calculation formula；coefficient of coincidence

油氣地質

TE377

A

1673-5285（2016）09-0087-04

10.3969/j.issn.1673-5285.2016.09.022

2016－07-05

彭雪花，女（1977-），工程師，主要從事油氣田開發工作，郵箱：pxh1_cq@petrochina.com.cn。