高地應力條件下錦屏一級水電站地下廠房圍巖變形破壞特征研究

陳長江，劉忠緒，劉建友

(1.中國電建集團成都勘測設計研究院有限公司，四川 成都　610072; 2.中國科學院地質與地球物理研究所，北京　100029)

?

高地應力條件下錦屏一級水電站地下廠房圍巖變形破壞特征研究

陳長江1，劉忠緒1，劉建友2

(1.中國電建集團成都勘測設計研究院有限公司，四川 成都610072; 2.中國科學院地質與地球物理研究所，北京100029)

錦屏一級水電站工程地質條件極其復雜，其中高地應力引起的圍巖變形破壞是電站地下廠房最主要的工程地質問題，高地應力對相對低強度巖體的破壞超出了現有經驗認知。本文主要介紹錦屏一級水電地下廠房開挖期圍巖變形破壞現象，結合地質編錄、物探檢測、監測等資料，總結地下廠房洞室群圍巖變形開裂特征及發展過程。地下廠房洞室群圍巖變形破壞機理復雜，與巖體強度、應力場分布、巖體工程地質特性、洞室群規模和形狀、開挖方式、支護時機和強度等多種因素有關。找出變形開裂的規律和原因，確定變形破壞范圍，對下一步工程的支護設計和施工具有十分重要的意義，也可為類似高地應力區大型地下洞室工程的施工及設計提供參考。

錦屏一級水電站；地下廠房洞室群；地應力；變形破壞；成因機理分析

0　前　　言

錦屏一級水電站位于四川省涼山彝族自治州木里縣和鹽源縣交界處的雅礱江大河灣干流河段上，是雅礱江干流下游河段的控制性水庫梯級電站。壩址位于普斯羅溝與手爬溝間1.5 km長的河段上，河流流向約N25°E，河道順直而狹窄。電站總裝機容量3 600 MW，年發電量166.20 億kW·h。最大壩高305 m，為目前建成的世界第一高拱壩。地下廠房位于大壩下游約350 m的山體內，水平埋深約110～300 m，垂直埋深約180～350 m。地下廠區洞室群規模巨大，長276.99 m，吊車梁以上開挖跨度28.90 m，吊車梁以下開挖跨度25.60 m，開挖高度68.80 m。主變室位于主廠房下游，長197.10 m，寬19.30 m，高32.70 m，廠房和主變室之間的巖柱厚度為45 m。洞形為圓拱直墻型。尾水調壓室采用“三機一室一洞”布置型式，設置兩個圓型調壓室，直徑(上室)分別為37.00 m、41.00 m，高度分別為80.50 m、79.50 m；兩調壓室中心線相距95.1 m。廠區主要建筑物布置見圖1。

構造應力和自重應力疊加，導致錦屏一級地下廠區初始地應力量級高，最大主應力一般20～30 MPa，最高37.5 MPa。由于復雜的洞室結構、超高應力、較低的巖石強度等因素的影響，開挖期廠房圍巖出現了較為嚴重的片幫、劈裂、剪切滑移等破壞，即使在系統支護后圍巖破壞仍在發展，噴層嚴重開裂、巖體破裂，圍巖松弛深度大，不得不進一步加大了支護。本文通過綜合分析現場施工地質編錄、物探檢測以及變形監測資料，總結錦屏一級水電站廠房圍巖變形破壞的特征，并討論圍巖變形破壞的形成機制，為今后其它高地應力條件下大型地下洞室穩定性研究、施工開挖方式研究及支護設計提供參考。

圖1　廠區主要建筑物布置三維示意

1　地下廠區基本地質條件

1.1地層巖性

廠區洞室群置于三疊系中上統雜谷腦組第二段第2、3、4層大理巖內(見圖2)，第2層既有中～厚層狀大理巖，又有薄層狀大理巖，夾順層綠片巖，中硬與堅硬巖相間分布;第3層以條紋狀大理巖、同色角礫狀大理巖為主，夾極少量薄層綠片巖，巖體多呈厚層～塊狀結構;第4層巖性為雜色角礫狀大理巖、灰白色大理巖，零星分布透鏡狀綠片巖。分布有一條后期侵入少量云斜煌斑巖脈(X)，一般寬2～4 m，總體產狀N60°～80°E/SE∠70°～80°，廠區煌斑巖脈明顯有斷層錯動跡象，脈體一般破碎，自穩能力差。

圖2　錦屏一級地下廠房工程地質縱剖面示意

1.2地質構造

地下廠房發育有NE向的f13、f14、f18等斷層，f13斷層斜穿過廠房安裝間部位，斷層帶起伏，總體產狀N60°～70°E/SE∠60°～80°，走向與廠房洞軸線夾角約50°，主錯帶寬1～2 m，最寬達3 m，主要由碎裂巖、角礫巖、糜棱巖構成；f14斷層大角度穿過主廠房、主變室，產狀N60°～70°E/SE∠70°～80°，破碎帶寬度0.2～3.5 m不等，上下盤影響帶寬度一般3～5 m，局部影響范圍則近20 m，風化較強，巖體呈黃色；f18斷層沿煌斑巖脈與大理巖接觸面發育，大角度穿過副廠房、主變室，產狀N70°E /SE∠70°～80°，帶寬20～40 cm，主要由灰黑色糜棱巖、角礫巖組成。

優勢裂隙主要發育有4組：(1)N30°～60°E，NW∠30°～40°，層面裂隙，主要分布于大理巖第2層內；

(2)N50°～70°E/SE∠60°～80°，地下廠區均有發育；

(3)N25°～40°W/NE(SW)∠80°～90°，主要見于安裝間部位;

(4)N60°～70°W/NE(SW)∠80°～90°，發育少，但延伸較長，個別張開0.5～3 cm，最大張開可達20 cm，該組裂隙走向與廠房、主變室邊墻近平行，對邊墻穩定不利。

1.3地應力

錦屏一級水電站壩址區谷坡高陡，相對高差1 500～2 500 m，構造應力場以NW～NWW向為主壓應力場，構造應力與高自重應力疊加造成天然狀態下地應力量值高，且分布不均一。

廠區實測地應力表明：地下廠區屬于高地應力區，最大主應力σ1值超過30 MPa，σ1的方向比較一致，與雅礱江岸坡走向大角度相交，與廠房軸線在水平面上小角度相交，略偏下游，與區域應力場方向基本一致。σ1的傾角變化較大，最小4.5°,最大87.9°，但總體上中緩角度傾向雅礱江。中間主應力σ2量值一般10～20 MPa，在不同的區域，方向不同。在水平埋深小于200 m的區域方向一般近SN向，與廠房軸線夾角較大，中等傾角傾向上游，對廠房、主變室等洞室圍巖穩定影響較大。右岸三向主應力分組統計見圖3。

圖3　右岸三向主應力分組統計

地應力隨埋深成“駝峰狀”分布(見圖4)，在水平深度100 m以外，最大主應力σ1為12.96～15.42 MPa；100～350 m之間最大主應力σ1為16.13～35.7 MPa；350 m以里應力趨于平穩，最大主應力σ1為23.02～27.11 MPa。地下廠區正好位于“駝峰”應力區。

圖4　地下廠區主應力值與水平埋深關系

結合地下廠區地應力實測結果和巖體強度分析，錦屏一級廠房洞室群多數巖石強度應力比(Rb/σm)約1.5～4，可以判定為高～極高地應力區。原始處于高圍壓狀態下的巖體，開挖后向臨空面卸荷回彈強烈。

2　施工期圍巖破壞特征

地下廠房洞室圍巖破壞具有淺表巖體破壞強烈，深部巖體劈裂，圍巖松弛深度大，且變形有明顯的時效特性。

2.1洞壁淺表部破壞

淺部破壞現象主要指表部直接觀察到的巖體破壞現象。

錦屏一級地下廠區各洞室巖體完整性較好，嵌合緊密，爆破后半孔率多在90%以上，開挖面總體成型良好，但在滯后一定時間后開挖面就出現了破壞現象：①片幫剝落;②卸荷回彈、錯動;③局部劈裂破壞;④彎折內鼓。

(1)片幫剝落。片幫一般伴隨開挖發生，或開挖后滯后數小時出現。主要出現于廠房、主變室等垂直河流向洞室的下游側拱座附近，以及壓力管道下平段、母線洞、尾水管等順河向洞室的外側拱座附近。上述部位片幫現象較普遍(斷層破碎帶部位除外)。在廠房、主變室下游側拱座附近片幫厚一般20～30 cm，最厚50～70 cm；尾水連接管、壓力管道下平段頂拱外側片幫厚度一般30～50 cm，最厚60～70 cm。

(2)卸荷回彈、錯動。廠房上游邊墻約1 654.5 m高程(廠房開挖到第Ⅳ層開始出現)以下至底板，該范圍內每一層開挖后下部巖體普遍卸荷回彈破壞，形成大量板狀、鱗片狀巖板(片)。破裂面起伏，粗糙，產狀一般N50°～70°W/NE∠40°～50°，走向與開挖面近平行，傾向洞內，類似“疊瓦”式層層破壞，破裂形成的巖板(片)層厚5～30 cm不等。

廠房下游邊墻局部(主要分布于0+020～0+060 m，高程1 657～1 625 m區域)巖體卸荷開裂，或原裂隙卸荷張開，裂縫產狀N30°～80°W/SW∠50°，走向與邊墻小角度相交，傾向洞內。與上游邊墻形成類似“疊瓦”式層層破壞不同，下游邊墻多以單條裂縫形式出現，且延伸長。

此外，安裝間內端墻、每一層開挖后留下的保護層，由于巖體失去側向約束，巖體卸荷上臺，形成張開水平裂縫；壓力管道、母線洞內側邊墻下部也有這種現象，主要是置于完整巖體洞室，如5號、6號壓力管道下平段，3～6號母線洞后段內側邊墻下部。

局部錯動現象觀察到的較少，在廠房上游邊墻0+150 m附近EL 1 654～1 650 m，主變室下游邊墻0+15 m附近，巖層沿巖層面逆錯，錯距約5 cm。

(3)巖體劈裂。開挖過程中巖體劈裂出現部位主要見于廠房、主變室等垂直河流向洞室的下游側拱座附近，以及母線洞、尾水管等順河向洞室的外側頂拱和內側下部。劈裂縫方向一般與開挖面近平行，起伏、粗糙，多是開挖一段時間后巖體二次應力集中，導致局部巖體劈裂形成。

地下廠房第3層(巖壁吊車梁)開挖完成后，在整個主機間下游拱腰(高程1 670～1 672 m范圍)出現噴層裂縫，在鋼筋肋拱部位可見鋼筋受壓向廠房內彎曲變形。

在2009年3月，對廠房下游側拱腰縱0+132～0+185 m段、高程約1 670～1 671 m范圍內的開裂噴層進行了人工清撬，將混凝土噴層剝開后發現，頂拱混凝土噴層與巖面脫開，內部原新鮮完整的大理巖脆性破壞嚴重，破壞形式以劈裂、彎折為主，局部壓碎，呈10～20 cm厚的不規則板狀或碎塊狀，板狀破裂面新鮮，較平直，產狀一般N50°～60°W/NE∠30°～40°，即在拱腰部位劈裂形成的巖板與開挖面近平行(見圖5)，局部層面裂隙發育部位還可見沿層面張開?，F場調查還見鋼筋肋拱受擠壓向洞內彎曲現象(見圖6)

廠房、主變室下游拱腰部位圍巖破裂形式如圖7所示。

圖5　巖體劈裂、彎折

圖6　鋼筋肋拱擠壓彎曲

圖7　廠房下游拱腰巖體劈裂、噴層脫落示意

(4)巖層內鼓彎折。這類變形破壞主要見于壓力管道下平段、母線洞等順河向洞室的外側頂拱，由于這些洞室軸向與巖層走向近平行，而與最大主應力近正交，因此在薄層狀大理巖構成的洞室中，外側頂拱巖層在高地應力作用下向洞內彎曲，甚至折斷，致使洞室外側拱超挖，成型差，影響圍巖穩定(見圖8)。

圖8　母線洞外側拱、內側下部巖層內鼓彎折示意

(5)綜合上述圍巖破壞現象，地下廠房洞室群圍巖變形開裂現象有如下特點：

①垂直河流向的洞室：圍巖變形開裂現象主要出現在下游側頂拱和上游側邊墻，如圖9所示。廠房、主變室下游頂拱，無論開挖過程中還是支護后破壞都較明顯，開挖過程中片幫剝落，支護后最早發現混凝土噴層開裂。而廠房上游邊墻巖壁吊車梁以下開挖期表部巖體普遍出現了卸荷回彈破壞；

②順河向的洞室：圍巖變形開裂主要出現在外側頂拱和內側下部，開挖期外側頂拱片幫剝落，或內鼓彎折，內側壁下部劈裂、松動碎裂，支護后局部仍有劈裂破壞。

圖9　廠房圍巖破壞最強烈區域示意

2.2圍巖深部劈裂

廠房、主變室圍巖深部拉裂破壞一是可以從副廠房連接洞、出線下平洞、母線洞等與廠房軸線垂直的洞室中直接觀察到，二是通過物探聲波、攝像成果，并用變形監測資料加以佐證。

副廠房聯系洞、出現下平洞等洞室軸線方向與廠房邊墻垂直，洞室內發育的裂縫可以反映廠房邊墻深部開裂現象。據現場裂縫編錄資料，裂縫發育的范圍距廠房或主變室邊墻一般6～10 m，最大距離約17 m，裂縫一般平直，近直立，貫通性好，總體上走向與廠房、主變室邊墻近平行，張開1～5 mm，最寬約10 mm，無錯動、錯臺現象，顯明顯張性特征(見圖10)。裂縫的產生是圍巖在高地應力作用下產生的劈裂破壞。根據副廠房聯系洞裂縫發育情況判斷，廠房下游邊墻圍巖松弛深度為15～17 m左右，主變室上游邊墻圍巖松弛深度為10 m左右；而出線下平洞環向裂縫顯示主變室下游邊墻圍巖開裂深度在9～12 m。

圖10　副廠房下層聯系洞噴層裂縫素描

施工期針對廠房、主變室圍巖變形破壞，進行了單孔聲波測試和鉆孔攝像，成果顯示在廠房上下游邊墻深部均有巖體開裂現象，在鉆孔圖像上可以直觀的看到巖體劈裂縫，在波速曲線上則表現為低波速點，如圖11所示，邊墻淺部裂縫密度較大，裂縫較發育，間距一般小于30 cm，巖體結構已經發生改變，多呈板狀，而深部裂縫間距較大。裂縫方向一般與開挖面近平行，斷口新鮮，粗糙，典型如圖12所示。

圖11　廠房典型聲波曲線與孔內成像對比

圖12　典型深部巖體劈裂孔內成像

根據物探現場編錄、波速曲線和鉆孔圖像以及變形監測成果分析，主廠房下游側拱座附近巖體松弛深度7～12 m，其中強松弛深度4～8 m，邊墻一般8～13 m，最深16.5 m，其中強松弛深度一般約4.4～6.2 m，最深約9 m；上游側拱座附近松弛深度1.2～3.4 m，邊墻9～17 m，其中強松弛深度約4～8 m。主變室上游邊墻巖體松弛深度8～17 m，最深約18 m，其中強松弛深度一般4～8 m，最深10.6 m；下游邊墻松弛深度6～10 m，最深約15 m，其中強松弛深度2.4～6.4 m。主廠房、主變室的下游側拱座附近洞壁淺表(深度2 m左右)巖體基本破壞，失去承載能力，如圖13所示。

圖13　錦屏一級地下廠房圍巖松弛深度示意

2.3圍巖破壞與時間的關系

地下廠區洞室圍巖變形雖與開挖有關，變形曲線有臺階式發展，但與一般低應力區不同，即使在開挖停止后圍巖變形仍在持續(見圖14)。

圖14　廠房下游邊墻典型位移-時間過程曲線

從圖上可以明顯看出，圍巖變形不但和洞室開挖密切相關，而且在停止開挖期間圍巖變形仍在持續發展，開挖后圍巖變形趨于收斂的時間較長。2009年5月中旬到2009年10月中旬(廠房開挖至第Ⅷ層)，地下廠房三大洞室停止開挖施工，進行全面系統補強加固處理，廠房圍巖變形監測成果統計表明，開挖停止期間，廠房在59套多點位移計中有26套多點位移計表面位移增量大于2 mm，4套增量位移在5～10 mm之間，8套增量位移大于10 mm，位移增速在0.43～3.57 mm/月內變化，最大增速為3.57 mm/月。廠房Ⅰ～Ⅶ層開挖期間主廠房測點變形速率小于1 mm/月的測點為36個，占總數的61.02%；變形速率在1～3 mm/月的測點為11個，占總數的18.64%；變形速率在3～5 mm/月的測點為5個，占總數的8.47%；變形速率大于5 mm/月的測點為7個，占總數的11.86%。停止開挖期間主廠房測點變形速率小于1 mm/月的測點為54個，占總數的91.53%；變形速率在1～3 mm/月的測點為1個；變形速率在3～5 mm/月的測點為4個，開挖停止期間較Ⅰ～Ⅶ層開挖期間的測點變形速率相對變緩。圍巖在停止開挖、支護后變形逐步趨緩，經過較長時間才逐步收斂。

3　圍巖變形破壞成因機理分析

洞室群圍巖變形破壞的過程是一個十分復雜的二次應力應變場適應調整過程，地下洞室下挖后，巖體中形成一個自由變形空間，使原來處于擠壓狀態的圍巖，由于失去了支撐而發生向洞內的松脹變形，并引起相應范圍內圍巖產生應力重分布，重分布應力可能在某些部位產生應力集中，當應力的集中程度超出了圍巖強度，或者變形超過了圍巖本身所能承受的能力，則圍巖就要發生破壞。

(1)高地應力與巖體強度之間的矛盾是廠區圍巖變形破壞的根本原因，而洞室與地應力主軸之間空間角度關系的不對稱性造成的偏壓是造成廠房洞室群破壞位置不對稱的直接原因。

地下廠區實測地應力顯示，初始最大主地應力σ1=20～35.7 MPa，圍巖強度應力比較低，約為1.5～3，地下廠房洞室群處于高～極高應力區。即使排除實測最高值σ1=35.7 MPa的測點后，保守選取的地應力仍然達到σ1=21.7 MPa，σ3=7.4 MPa和σ2=12.2 MPa，平面應變計算結果表明，開挖后圍巖彈性應力集中量值達到50 MPa，一般都在25 MPa以上。開挖過程中及圍巖加固后的變形破裂現象多以強度破壞為主，以上均表明高地應力與巖體強度之間的矛盾是廠區圍巖變形破壞的根本原因。

洞室開挖后應力重分布與洞形和天然應力場的方位密切相關，從地應力場方位與洞室的關系看，垂直河流布置的主廠房、主變室等洞室軸線與最大主應力方向在水平面上小角度相交，夾角15°～20°，無疑有利于洞室圍巖穩定。但是，對下游側邊墻而言第一主應力指向洞外(見圖15、16)，開挖后容易在拱座附近集中，而應力場分組中的第二或第三主應力則指向洞內，開挖后急劇釋放，過大的應力差造成主廠房、主變室下游拱腰部位巖體變形破壞嚴重。二維數值模擬計算結果也表明廠房下游洞周應力高度集中區主要分布在主廠房和主變室頂拱下游側拱座，以及與之反對稱的兩洞室上游側直墻腳部。母線洞及尾水管縱剖面上，洞周最大主應力高度集中區主要分布在洞室外側頂拱及內側邊墻下部，彈性應力集中量值可達到90 MPa以上。

(2)與廠區巖體結構類型的關系。除f13、f14和f18斷層(煌斑巖脈)三大地質弱面發育部位屬碎裂鑲嵌結構外，其余部位以厚層塊狀結構為主，少量中薄層結構。巖體內主要結構面多與主要洞室大角度相交，且與第一主應力方向近正交，因此，巖體結構效應對圍巖變形穩定影響大為降低。但是，巖體結構特征及結構面產狀與洞室的關系對具體變形破壞型式有一定控制作用，在厚層塊狀巖體中圍巖以劈裂壓碎破壞為主，薄層結構巖體中則以內鼓彎折為主。主廠房及主變室上游邊墻巖層視傾向洞內，有利于主應力釋放，圍巖卸荷回彈變形明顯；而下游側巖層視傾向洞外，不利于地應力釋放，因此，巖層產狀與工程的關系也是下游側邊墻拱腰變形破壞相對嚴重的原因之一。

圖15　開挖前平面應力

圖16　開挖后彈性重分布應力

(3)圍巖變形破壞與洞室尺寸、形狀以及洞室密集程度有關。廠房開挖跨度、高度較主變室大，因此主廠房圍巖變形總體上比主變室要強。洞室形狀影響主要是拐點處易應力集中或卸荷松弛，如廠房下游拱座處應力高度集中，而主機間內端墻由于上部失去約束，卸荷松弛。

洞室密集程度對圍巖變形影響較大，洞室之間的部位，圍巖變形破壞嚴重。當洞室密集時，洞間承載應力的巖體尺度將減小，應力更高度集中，而且變形空間也更大,這就是群洞效應。如主廠房與主變室之間的巖墻，由于受到上下游兩面和母線洞開挖，巖體向主廠房和主變室兩個方向釋放應力，致使巖墻變形深度較大。

(4)支護強度、時機的選擇。廠房洞室開挖后二次應力應變場調整劇烈，過程比較復雜，達到平衡狀態需要的時間比較長，變形量值比較大。尤其是停止開挖后，變形趨勢依然增加。這種變形模式對支護系統的承力狀態影響較大，在現有技術條件下，很難準確評價，因此高地應力環境下，選擇什么樣的施工程序、方法，支護方式、強度以及支護時機等，才能最大程度限制圍巖不出現大的破壞變形，還值得進一步探討。

4　結　　論

(1)淺部破壞現象主要有片幫剝落、卸荷回彈、錯動、局部劈裂破壞、彎折內鼓。破壞分布位置，廠房、主變室等垂直河流向洞室主要是下游側頂拱和上游側邊墻中下部，下游側頂拱片幫剝落、混凝土噴層開裂，上游邊墻中下部表部巖體普遍卸荷回彈破壞；母線洞、尾水管等順河向洞室主要是外側頂拱和內側下部，開挖期外側頂拱片幫剝落，或內鼓彎折，內側壁下部劈裂、松動碎裂。主廠房、主變室的下游側拱座附近洞壁淺表(深度2 m左右)，巖體基本破壞，失去承載能力。

(2)廠房洞室群圍巖在高地應力下，變形持續向深部發展，巖體劈裂、松弛深度大，根據物探現場編錄、波速曲線和鉆孔圖像以及變形監測成果分析，主廠房下游側拱座附近巖體松弛深度7～12 m，邊墻一般8～13 m，最深16.5 m；上游側拱座附近松弛深度1.2～3.4 m，邊墻9～17 m。主變室上游邊墻巖體松弛深度8～17 m，最深約18 m；下游邊墻松弛深度6～10 m，最深約15 m。

(3)大理巖破壞有一定時間效應，隨時間圍巖破壞加劇，圍巖表現出逐步發展的破壞過程，由開挖期的卸荷回彈、片幫等現象發展到初期支護后的大規模劈裂破壞。

(4)廠房地下洞室群圍巖變形破壞機理復雜，與巖體強度、應力場分布、巖體工程地質特性、洞室群規模和形狀、開挖方式、支護時機和強度等多種因素有關，其中地應力高而大理巖巖體強度相對較低是施工期圍巖變形破壞的最根本原因，而偏壓造成下游拱腰和上游邊墻下部出現應力集中，從而導致下游拱腰和上游邊墻圍巖破壞強烈。

(5)廠房二次應力應變場調整過程比較復雜，變形量值較大，對支護系統的承力狀態影響較大，在施工方式、支護時機和力度上還值得進一步探討。

[1]周 鐘，鞏滿福，侯東奇，等. 四川省雅礱江錦屏一級水電站地下廠房洞室群施工期圍巖穩定與支護設計報告[R]. 成都：中國水電工程顧問集團成都勘測設計研究院，2010.

[2]周鐘，鞏滿福，湯雪峰，等. 四川省雅礱江錦屏一級水電站地下廠房洞室群圍巖變形破壞機制及加固措施研究專題報告[R]. 成都：中國水電工程顧問集團成都勘測設計研究院，2009.

[3]黃潤秋，黃達，段紹輝，等. 錦屏I 級水電站地下廠房施工期圍巖變形開裂特征及地質力學機制研究[J]. 巖石力學與工程學報，2011，30(1)：23-35.

[4]王明洋，范鵬賢，李文培. 巖石的劈裂和卸載破壞機制[J]. 巖石力學與工程學報， 2010，29(2)：234-241.

[5]劉建友，伍法權，趙振華，等. 錦屏一級水電站地下廠房下游拱腰噴層裂縫成因分析[J]. 巖石力學與工程學報，2010，29(增2)：3777-3784.

2015-03-03

陳長江(1979-)，男，貴州興仁縣人，高級工程師，從事水利水電工程地質勘察工作。

TV223.1;TV731.6

A

1003-9805(2016)03-0005-06