魚雷增強管泄漏原因分析及改進措施*

孫繼紅　董　琛　孟雅琴

(1.侯馬市1號信箱38分箱　侯馬　043003)(2.山西省平陽重工機械有限責任公司　侯馬　043003)

SUN Jihong1　DONG Chen1　MENG Yaqin2

(1. P.O.Box-1-38, Houma　043003)(2.Shanxi Pingyang Industry Machinery CO.LTD., Houma　043003)

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魚雷增強管泄漏原因分析及改進措施*

孫繼紅1董琛1孟雅琴2

(1.侯馬市1號信箱38分箱侯馬043003)(2.山西省平陽重工機械有限責任公司侯馬043003)

論文對魚雷增強管泄漏的原因分析及改進設計進行了總結。依據《產品產品圖紙》和《舵機組件圖紙》，經過對增強管的工作原理和裝配結構的研究與分析，通過調查與多次試驗，最終找出了導致增強管泄露的根本原因。并且根據泄露的原因對鋼絲液壓膠管的結構進行了改進，同時增加了增強管裝配時的技術條件，使改進設計后增強管在工作過程中更加安全、可靠。

增強管; 泄露原因; 改進設計

SUN Jihong1DONG Chen1MENG Yaqin2

(1. P.O.Box-1-38, Houma043003)(2.Shanxi Pingyang Industry Machinery CO.LTD., Houma043003)

Class NumberE917

1　引言

增強管是舵機組件系統的重要部件[8,9]，是為液壓舵機提供具有一定壓力的輸送通道，如果增強管在工作過程中發生泄漏情況，會導致液壓舵機不能正常工作，從而使全動舵動作遲緩甚至完全停止不動，直接導致產品不能按正確的航向航行，甚至會傷及自己，不能完成使命[8]。

2　故障現象

某產品在試驗現場準備過程中，三套產品在進行產品調試時，1MPa壓力工況下產品調試正常；當壓力逐漸增加到5MPa時，發現產品內有液壓油泄漏現象。

將產品分解為L尾狀態，進行L尾狀態下重新調試，在1MPa壓力與5MPa壓力工況下，各組部件工作均正常并且無漏油現象。更換軟管和增強管上的O型密封圈，重新裝配成產品并再次進行產品調試，1MPa壓力工況下產品調試正常；當壓力增加到5MPa時，發現產品內仍然有液壓油泄漏現象。

3　故障問題查找

由于增強管主要由前管接頭、后管接頭、管接頭、鋼絲液壓膠管、加強管等組成[8](見圖1)。

將三套產品分解至L尾狀態，更換新的增強管后，重新裝配成產品，進行調試，結果均正常，三套產品都不再漏油。

圖1　增強管示意圖

3.1故障復現

根據三根故障增強管在現場泄露的情況，制定了以下排查方案：

首先將增強管分別安裝到便于觀察的產品上進行故障復現。1號故障增強管裝配到產品上后，在1MPa壓力工況下對產品進行調試，結果正常，未發現有泄漏液壓油的情況；當壓力增加到5MPa時，幾秒后發出泄露聲響，隨后看到產品內開始有漏油現象，并且液壓油隨著時間的增長，從上往下油量越來越大，此時故障復現。

接著將2號、3號故障增強管，同樣分別裝配到產品上，在1MPa壓力工況下，未見有漏油現象；在5MPa壓力工況下，兩套產品都正常均未發生泄漏現象。故障現象未復現，所以又對裝有2號、3號增強管的產品重新加壓，當壓力增加到5MPa時，段內未見泄漏現象，繼續增加到5.1MPa時，段內出現泄露情況。

為了進一步查找泄漏位置，使用CT視頻器通過尾艙殼體內觀察，發現隨著油壓增加(1MPa～4 MPa逐漸增加)，增強管上的鋼絲液壓膠管逐漸膨脹并且縮短，增強管前管接頭從壓力脈動阻尼器進口里慢慢退出，直到前管接頭、加強管、后管接頭、管接頭互相緊貼(見圖2)，增強管才停止退出， 當壓力升至5MPa時增強管前管接頭的位置有油跡出現，并且隨之成股流出，漏油量逐漸增多。

圖2　裝配圖

3.2尺寸計算

鑒于上述情況，初步分析增強管漏油的可能性為長度不夠，引起增強管的前管接頭上的O型密封圈退出了壓力脈動阻尼器進口的密封部位(見圖2)，而導致液壓油泄漏。

將三根增強管的總長尺寸、后管接頭與管接頭之間尺寸分別進行了測量，圖紙技術要求規定增強管的總長為209±0.5mm，后管接頭與管接頭之間的尺寸為20mm(見圖1)。實測值為：1號增強管總長為209.7mm、2號增強管總長為209.3mm、3號增強管總長為207.9mm，后管接頭與管接頭之間的尺寸20mm均合格。其中1號增強管、3號增強管不在圖紙技術要求范圍內，并且3號增強管明顯比較短，很有可能導致O型密封圈退出密封部位而漏油。然而1號增強管相對來說，比要求值略長，不應該出現O型密封圈退出密封部位的情況。所以為了進一步確認泄漏的原因，通過下面的計算來判斷是否因為此原因而導致增強管泄漏。計算過程如下[10]：

基本尺寸：A0= A1—A2=237-29=208mm；

上偏差為：ES0 =ESA1- ESA2=(+0.6)-(-0.18)=0.78mm；

下偏差為：EL0 =ELA1- ELA2=(-0.76)-0.18=-0.94mm；

2) 安裝好的隔板到止口位置尺寸(B0)=隔板裝配面到止口的尺寸186.5±0.36(B1)+壓力脈動阻尼器到隔板的尺寸21±1.1(B2)；

基本尺寸：B0= B1+B2=186.5+21=207.5；

上偏差為：ES0 =ESB1+ ESB2=0.36+1.1=1.46；

下偏差為：EL0 =ELB1+ ELB2=-0.36+(-1.1)=-1.46；

國有企業要以自身的實際情況為基礎，以此來健全財務管理體系，然后進行逐步完善，以此來實現財務預算管理的效果，進一步健全財務管理考核機制，以此來確保財務預算管理的效果。當前大多數國有企業的考核機制過于簡單，在考核指標與考核方法方面，不能夠精確的對員工的工作業績進行考評，從而不利于員工對于工作的積極性。鑒于此，要注重對考評機制在建立過程中的合理性與科學性，以員工的工作業績為參考對財務預算管理的成果進行評價，并制定出完善的獎懲機制，從而激發財務預算管理人員的主觀能動性，從而確保國有企業財務預算管理工作的實施效果。

結果：B0為207.5±1.46mm。

基本尺寸：C0= A0-C1=208-7=201；

上偏差為：ES0 =ESA0- ESC1=(+0.78)-(-0.1)=0.88mm；

下偏差為：EL0 =ELA1- ELC1=(-0.94)-0.1=-1.04mm；

基本尺寸：D0= C0-D1=201-188.5=12.5；

下偏差為：EL0 =ELC0- ELD1=(-1.04)-1.46=-2.5mm。

由于增強管上的加強管與管接頭之間的間隙約為4mm，所以當增強管受壓收縮后，增強管的密封圈應在密封面內的6mm～10.84mm范圍內。

所以，根據以上計算結果，密封圈距退出密封面的最小距離為6mm 、最大距離為10.84mm[10]。所以增強管受壓膨脹回縮后，密封圈不會脫出密封面，不會導致液壓油泄漏，并且增強管受壓膨脹回縮的現象也屬于正常情況。

3.3內液壓試驗

排除增強管受壓回縮脫出密封面而導致液壓油泄漏的可能后，將三根增強管分別單獨進行內液壓試驗。在壓力1MPa～4 MPa之間時，增強管沒有泄漏，當壓力達到5MPa時，發現3號增強管的前管接頭與管接頭的縫隙中開始漏液。接著將1、2號增強管進行內液壓試驗，同樣在壓力1MPa～4 MPa之間時，增強管沒有泄漏，當壓力達到5.5MPa時，發現1、2號增強管的前管接頭與管接頭的縫隙中開始漏液。

隨后將3號增強管的前管接頭和管接頭擰開，拔下管接頭，未發現鋼絲液壓膠管老化與開裂現象。繼續按照圖紙要求，將前管接頭和管接頭擰上，保證總長尺寸209±0.5mm，后管接頭與管接頭的尺寸20mm后，對其進行內液壓試驗，當壓力在1MPa～4MPa之間時，增強管沒有泄漏，當壓力達到5MPa時，增強管的前管接頭與管接頭的縫隙中仍然漏液。

對此，根據泄漏位置及增強管結構，只有管接頭沒有擰緊時，會導致泄漏現象出現，試著在不保證尺寸209±0.5mm時，將3號增強管的前管接頭與管接頭擰緊，結果發現管接頭能夠繼續擰緊。當完全擰緊后，繼續對其進行內液壓試驗，壓力在1MPa～4 MPa之間時增強管沒有泄漏，繼續增壓達到5MPa仍然沒有泄漏，當壓力達到6.5MPa時，發現后管接頭與管接頭之間的縫隙開始泄漏。于是采取同樣的方法，在不保證圖紙尺寸20mm要求的情況下，將后管接頭與管接頭擰緊。之后繼續對其進行內液壓試驗，當壓力到達7.8MPa(圖紙要求)時，增強管不再泄漏，繼續加壓至9MPa時，增強管仍然不泄漏。

隨后對其余兩根增強管使用同樣的方法繼續進行內液壓試驗，均發現當壓力達到5.1MPa時，首先是前管接頭與管接頭之間開始泄漏，當將前管接頭與管接頭繼續擰緊后，后管接頭與管接頭開始泄漏，后管接頭與管接頭擰緊后，當壓力增加到7.8MPa(圖紙要求)時，增強管不再泄漏，繼續加壓至9MPa時，兩根增強管仍然不泄漏。

3.4機理分析

由于增強管生產時，均按照圖紙要求進行裝配與試驗，應該都屬于合格產品，為什么用過一段時間后，會出現泄漏現象，通過以下分析來解釋此現象：

產品調試、L尾調試和產品在實航過程中，從液壓齒輪泵輸出的高壓液壓油首先通過壓力脈動阻尼器進行脈動減小，再通過增強管將具有一定壓力的液壓油輸送給液壓舵機進行工作[1,3～5]。液壓舵機在工作時，油壓處于震蕩中，雖然脈動阻尼器能濾掉壓力震蕩，但不能完全過濾掉壓力震蕩，鋼絲膠管還能受到震蕩的內壓力。

由于增強管上的鋼絲膠管受壓后膨脹回縮，壓力減小時鋼絲液壓膠管又自然收縮伸長。在此過程中鋼絲液壓膠管與前接頭的連接處有趨于解脫的趨勢，工作多次后，鋼絲液壓膠管與管接頭之間會發生松動現象，但不會完全從前管接頭與管接頭之間脫出。

通過上述理論計算及試驗驗證，增強管在工作中，前管接頭會在壓力脈動阻尼器的進口密封面內一進一出。在滿足圖紙要求值(209±0.5mm和20mm)時，由于管接頭和前管接頭不能把鋼絲液壓膠管壓緊，在產品工作過程中增強管不停的承受軸向拉力和壓力[1～4]，從而導致增強管的前管接頭和后管接頭松動，發生泄漏。

3.5故障定位

經過上述計算與試驗，確定產品在調試時，泄漏部位為增強管的前管接頭與鋼絲液壓膠管的連接處。原因是按照圖紙尺寸裝配，前、后管接頭未能擰緊。

4　解決措施

為了解決此問題，既要保證增強管不泄漏又要保證增強管起到穩定輸送油源的作用，從而進行了專項試驗。

首先將三根增強管的前、后管接頭分別擰緊后，進行了尺寸測量，與圖紙要求對比后，其尺寸20mm均不能滿足，實測值為：18.8mm～19.3mm范圍，總長尺寸209±0.5mm也不能滿足，實測值為：206.5mm、206.7mm、206.8mm。將三根鋼絲液壓膠管拆下后，進行測量均滿足圖紙要求值：135±0.5mm。

根據測量現狀，重新裁剪三根新的鋼絲液壓膠管(1根按136±0.5mm裁剪、1根按137±0.5mm、1根按138±0.5mm裁剪)，按照圖紙結構進行裝配，并把前后管接頭擰緊。對其進行尺寸測量，發現管接頭擰緊后，圖紙要求值20mm三根增強管均不能滿足，實測為：19.1mm-19.3mm。按照尺寸136±0.5mm裝配的增強管總長尺寸為：207.5mm，不滿足圖紙要求；按照尺寸138±0.5mm裝配的增強管總長尺寸為：210.5mm，也不滿足圖紙要求；按照137±0.5mm裁剪的鋼絲液壓膠管裝配的增強管滿足圖紙要求值209±0.5mm。

接著對三根增強管按照圖紙技術條件進行液壓試驗，均滿足內液壓7.8MPa的要求值，繼續增壓至9MPa也未見漏油現象。

此時根據上述情況，可以得出在滿足圖紙要求值：209±0.5mm、20mm和鋼絲液壓膠管值：135±0.5mm時，存在前、后管接頭擰不緊的情況。

將上述試驗情況整理后，對圖紙技術狀態進行了更改：1、增強管中的液壓鋼絲膠管的長度從135±0.5mm改為137±1mm；2、在增強管技術要求中增加在安裝時將管接頭與前、后管接頭擰緊。

5　結語

本文根據增強管在使用時發生泄露的情況，制定了排查分析方案，通過計算、分析與試驗，找到了增強管泄漏的根本原因，在采取了有效的措施后，使得增強管滿足圖紙要求，同時并能為液壓舵機穩定的輸送具有一定壓力的油源。使產品在工作時更加安全、可靠。

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[10] 傅祥志，張策.機械原理[M].武漢：華中科技大學出版社，2000.

Cause Analysis and Improvement Measure on Enhancement Tube Leakage*

This paper summarizes the leakage cause of the enhancement tube and the improvement design. In accordance with the drawing of afterbody section and steering-control actuator assembly, the leakage cause has been found through analysis and consideration. Investigation and several experiments prove the raeason with leads to leakage of reinforced tube. The design has been improved according to leakage cause to make the enhancement tube more safe and reliable during operation.

reinforced tube, leakage cause, improvement design

2016年2月19日,

2016年3月26日

孫繼紅，男，工程師，研究方向：武器裝備制造。董琛，男，碩士，助理工程師，研究方向：武器系統運用與保障工程。孟雅琴，女，工程師，研究方向：武器裝備總體設計。

E917

10.3969/j.issn.1672-9730.2016.08.042