蘭新高鐵擋風板開裂試驗

惠兵

張靖庚，劉曉榮△

蘭新高鐵擋風板開裂試驗

惠兵

（中鐵二十一局集團第四工程有限公司，陜西西安 710065）

為了研究不同類型的擋風板在不同等級風速下的破壞情況，在現場用混凝土澆筑1：1擋風板模型，并在擋風板受拉側和受壓側的混凝土和鋼筋中布置應變計。將實際風荷載等效為靜力荷載并借助現場的沙袋、鋼模板和預制混凝土塊對擋風板進行分級加載試驗，直至擋風板開裂破壞為止。采用應變計測試出擋風板在各級試驗荷載作用下受拉側和受壓側的混凝土應變值和鋼筋應變值，并用裂縫觀測儀觀測出擋風板受拉側和受壓側的裂縫寬度。試驗結果表明：當擋風板的長度和高度一定，且無企口的情況下，隨著板厚的增加，擋風板越容易遭受風荷載的破壞；當擋風板的長度和高度一定，且有企口的情況下，隨著板厚的增加，擋風板越不容易遭受風荷載的破壞。

擋風板；現場試驗；靜力加載；應力值；裂縫

1　概述

蘭新鐵路新疆線路段（簡稱蘭新線）多修建于沙漠戈壁，在該區域由于常年受西伯利亞冷空氣南下的影響，大風頻繁并且風速大，破壞力強［1］。對蘭新線影響較強的風區主要有：蘭新線西段百里風區（雅子泉至紅旗坎站間），南疆線前百公里風區，吐魯番至魚兒溝站間。根據歷史資料，南疆線前百公里最大瞬時風速達64m/s，百里風區最大瞬時風速達60m/s。唐士晟［2］對該地段大風特征進行統計分析發現，該地區具有風速大、風期長、季節性強、風起動速度快等規律。我國蘭新線風區鐵路長達525 km，占全線總長的54%。該線自1960-1993年，據統計大風吹翻列車13起，共計翻車79輛［3］。大風給鐵路運輸和國家財產造成了很大的損失。針對以上存在的問題，不少學者提出在風區修建擋風墻的防風措施，實踐證明擋風墻是一項行之有效的防風措施［4-9］。常見的擋風墻的類型主要有土堤式、加筋土式、混凝土插板式、直插混凝土枕和鋼板式（橋上使用）等幾種［10-11］。

近年來有不少專家對擋風墻的結構進行了設計和優化：董漢雄［12］在蘭新鐵路百里風區擋風墻設計中確定了擋風墻的合理高度、驗算了擋風墻結構的穩定性，提出了采用擋風墻防治風害的措施。李燕飛［13］在高速鐵路開孔式擋風墻外形優化研究中借助三維、非定常N-S方程和k-ε雙方程湍流模型發現陣列式和交錯式2種排列方式擋風墻擋風效果相差不大。鄭繼平［14］在南疆鐵路大風區橋梁擋風結構研究與設計中采用CFD數值模擬計算方法和風洞實驗，對南疆線采用的通橋（2005）2101簡支T梁的擋風結構進行了計算與設計。雖然針對擋風結構的設計方法和實際使用效果研究較多，但對高速鐵路在百里風區、三十里風區惡劣環境下擋風板受風力性能卻研究較少，特別是在瞬時風速達64m/s時，擋風板所受內力和變形研究較少。

對蘭新鐵路第二雙線擋風板進行現場1：1模型結構加載試驗。分析出不同類型的擋風板在不同等級風速作用下其受力及破壞情況，提出一種對實際工程受力合理的擋風板。

2　試驗概況

2.1原料

試驗中設計混凝土強度等級為C35，水膠比為0.39，水泥為天山PO42.5低堿硅酸鹽水泥，氯離子含量為0.011%，堿含量為0.53%，比表面積328m2/kg。F類Ⅰ級粉煤灰，燒失量1.32%，需水量比84%，SO3含量1.41%，細度7.1%。S95粒化高爐礦粉，燒失量0.09%，堿含量 0.54%，SO3含量 1.99%。鋼筋為HRB335，直徑Φ為25mm，截面面積S為490.9mm2，抗拉強度539Mpa，伸長率29%。

2.2方法

本實驗是對擋風板進行靜力加載實驗，擋風板主要承受風荷載，由于模擬實際風荷載加載比較困難，故采用等效靜力面荷載進行試驗，等效荷載的計算根據擋風結構所在風區按照《鐵路橋涵設計基本規范》TB10002.1-2005中的風壓計算方法計算。根據預先計算得出的風壓和受風面積，計算出擋風板所受的風荷載，并將此風荷載等效為面荷載施加在擋風板上，由于擋風板是拼裝而成的，對擋風板單獨進行加載，試驗時取一個擋風單元的兩塊擋風板進行靜載試驗。然后將等效靜荷載施加在擋風板上。考慮豎向加載難以實現，故將預制好的兩個立柱和擋風板拼接好水平懸置后施加均布荷載加載方式如圖1所示。擋風板采用鋼筋混凝土結構，澆筑前在擋風板鋼筋中綁扎實驗測點及測試元件。澆筑完擋風板后，在擋風板的受拉側和受壓側布置相應的應變片如圖2所示，待擋風板達到試驗齡期后進行加載。考慮現場實際情況，采用鋼模板和預制混凝土塊加載比較方便。當水平放置時要考慮擋風板的自重，加載總重減去擋風板和立柱的自重即為加載所需加載的總重量。最后根據計算確定分級加載的重量。

圖1　擋風板加載示意圖

圖2　擋風板測點布置圖

3　結果與討論

3.1擋風板類型

本試驗共給出4種類型的擋風板，擋風板I和擋風板II的主要差別是厚度不同，且都無企口，擋風板IV和擋風板V的主要差別是板長不同，且都有企口，具體尺寸見表1。

表1　擋風板類型

3.2試驗結果

本試驗對4中類型的擋風板進行了開裂試驗，測試出各擋風板在各級試驗荷載作用下的跨中位移，跨中混凝土應變和鋼筋應變。

3.2.1擋風板I試驗結果

對擋風板進行靜力分級加載，并用裂縫觀測儀觀測出擋風板受拉側和受壓側的裂縫寬度，見表2。

表2　開裂試驗結果

注：表中荷載單位為kN/m2，加載重量單位為kg，裂縫寬度為mm，自重為板的實際重量，其值為3.75kN/m2，“—”表示未測試，Pcr代表開裂荷載。

根據以上試驗結果，繪制出擋風板的試驗荷載-混凝土應力關系曲線、試驗荷載-撓度關系曲線，如圖3和圖4所示。

圖3　試驗荷載-混凝土拉應力關系曲線

從圖3可見，隨著試驗荷載的增加，測點1、測點2、測點3的應力值在增加，當試驗荷載為6.08kN/m2時，測點1的應力值為0.57MPa，測點2的應力值為0.72MPa，是測點1應力值的1.26倍，測點3的應力值為0.69，是測點1應力值的1.21倍，因此當試驗荷載在0~6.08kN/m2時，測點2和測點3的應力值均大于測點1的應力值；當試驗荷載為8.11kN/m2時，測點1的應力值為1.89MPa，測點2的應力值為1.80MPa，是測點1應力值的0.95倍，測點3的應力值為1.98MPa，是測點1應力值的1.05倍，因此當試驗荷載在6.08-8.11kN/m2時，測點3的應力值均大于測點1和測點2的應力值；當試驗荷載為 10.13kN/m2時，測點 1的應力值為2.27MPa，測點2的應力值為2.11MPa，是測點1應力值的0.93倍，測點3的應力值為2.17MPa，是測點1應力值的0.96倍，試驗荷載在8.11-10.13kN/m2時，測點1和測點2應力值的增加幅度大于測點3應力值的增加幅度，因此當試驗荷載在10.13kN/m2時，測點1和測點2的應力值大于測點3的應力值。

圖4　試驗荷載-撓度曲線

從圖4可見，當試驗荷載為0.0kN/m2時，由于自重作用，測點1、測點2、測點3均有撓度，又因為測點布置的位置不同，故各個測點的撓度值不同，測點2的撓度值為4.4mm，測點1的撓度值為7.7mm，是測點2撓度值的1.75倍，測點3的撓度值為8.9mm，是測點2撓度值的2.02。當試驗荷載在0-6.08kN/m2時，測點1、測點2、測點3的撓度值都在增大，但測點3撓度值的增加幅度均大于測點1和測點2撓度值的增加幅度，且測點1撓度值的增加幅度大于測點2撓度值的增加幅度，當試驗荷載為6.08kN/m2時，測點2的撓度值為6.13mm，測點1的撓度值為8.14mm，是測點2撓度值的1.33倍，測點3的撓度值為9.81mm，是測點2撓度值的1.60倍。當試驗荷載在6.08-8.11kN/m2時，測點1撓度值的增加幅度均大于測點2和測點3撓度值的增加幅度，當試驗荷載為8.11kN/m2時，測點2的撓度值為6.78mm，測點1的撓度值為9.63mm，是測點2撓度值的1.42倍，測點3的撓度值為10.38mm，是測點2撓度值的1.53倍。當試驗荷載在8.11-10.13kN/m2時，測點2的撓度值急劇增加，而測點1、測點3的撓度值增加較平緩，試驗荷載在10.13kN/m2時，測點2的撓度值為10.66mm，測點1的撓度值為10.03mm，是測點2撓度值的0.94倍，測點3的撓度值為10.86mm，是測點2撓度值的1.02倍。

3.2.2擋風板II試驗結果

對擋風板進行靜力分級加載，并用裂縫觀測儀觀測出擋風板受拉側和受壓側的裂縫寬度，如表3。

表3　開裂試驗結果

注：表中荷載單位為kN/m2，加載重量單位為kg，裂縫寬度為mm，自重為板的實際重量，其值為4.00kN/m2，Pcr代表開裂荷載。

根據以上試驗結果，繪制出擋風板II的試驗荷載-混凝土應力關系曲線、試驗荷載-撓度關系曲線，如圖5和圖6。

圖3.3　試驗荷載-混凝土拉應力曲線

從圖5可見，當試驗荷載在0-6.08kN/m2時，測點1、測點2、測點3的應力值都在增加，但測點1應力值的增加幅度大于測點2和測點3應力值的增加幅度，且測點2和測點3應力值的增加幅度幾乎相同，試驗荷載在6.08kN/m2時，測點3的應力值為0.79MPa，測點2的應力值為0.82MPa，是測點3應力值的1.04倍，測點1的應力值為1.48MPa，是測點3應力值的 1.87倍。當試驗荷載在 6.08-8.11kN/m2時，測點2、測點3應力值的增加幅度大于測點1應力值的增加幅度，且測點2應力值的增加幅度大于測點3應力值的增加幅度，試驗荷載在8.11kN/m2時，測點3的應力值為1.80MPa，測點2的應力值為2.17MPa，是測點3應力值的1.21倍，測點1的應力值為1.76MPa，是測點3應力值的0.98倍。當試驗荷載在8.11-10.13kN/m2時，測點3應力值的增加幅度均大于測點1、測點2應力值的增加幅度，且測點1應力值的增加幅度大于測點2應力值的增加幅度，試驗荷載在10.13kN/m2時，，測點 3的應力值為 2.33MPa，測點 2的應力值為2.43MPa，是測點3應力值的1.04倍，測點1的應力值為2.17MPa，是測點3應力值的0.93倍。

圖6　試驗荷載-撓度關系曲線

從圖6可見，當試驗荷載為0.0kN/m2時，由于自重作用，測點1、測點2、測點3均有撓度，又因為測點布置的位置不同，故各個測點的撓度值不同，測點1的撓度值為4.0mm，測點2的撓度值為6.5mm，是測點1撓度值的1.625倍，測點3的撓度值為7.9mm，是測點1撓度值的1.975倍。當試驗荷載在0-6.08kN/m2時，測點1、測點2、測點3的撓度值都在增大，當試驗荷載為6.08kN/m2時，測點1的撓度值為4.9mm，測點2的撓度值為7.6mm，是測點1撓度值的1.56倍，測點3的撓度值為8.8mm，約為測點1撓度值的1.8倍。當試驗荷載在6.08-8.11kN/m2時，測點1、測點3撓度值的增加幅度均大于測點1撓度值的增加幅度，當試驗荷載為8.11 kN/m2時，測點1的撓度值為5.5mm，測點2的撓度值為9.7mm，是測點1撓度值的1.76倍，測點3的撓度值為9.9mm，約為測點1撓度值的1.8倍。當試驗荷載在8.11-10.13kN/m2時，測點3的撓度值在減小，而測點1、測點2的撓度值仍在增加，試驗荷載在10.13kN/m2時，測點1的撓度值為7.3mm，測點2的撓度值為10.9mm，是測點1撓度值的1.5倍，測點3的撓度值為10.2mm，是測點1撓度值的1.4倍。

3.3擋風板Ⅲ試驗結果

對擋風板進行靜力分級加載，并用裂縫觀測儀觀測出擋風板受拉側和受壓側的裂縫寬度，見表4。

表4　開裂試驗結果

根據以上試驗結果，繪制出擋風板II的試驗荷載-混凝土應力關系曲線、試驗荷載-撓度關系曲線，如圖7和圖8所示。

圖7　試驗荷載-混凝土拉應力曲線

從圖7可見，當試驗荷載在0-7.5kN/m2時，測點1、測點2、測點3的應力值都在增加，但測點2應力值的增加幅度大于測點1和測點3應力值的增加幅度，試驗荷載在7.5kN/m2時，測點1的應力值為0.09MPa，測點3的應力值為0.16MPa，是測點1應力值的1.78倍，測點2的應力值為0.22MPa，是測點1應力值的2.4倍。當試驗荷載在7.5-9.9kN/ m2時，測點1、測點3應力值的增加幅度大于測點2應力值的增加幅度，且測點1應力值的增加幅度大于測點3應力值的增加幅度，試驗荷載在9.9kN/m2時，測點1的應力值為0.28MPa，測點3的應力值為0.31MPa，是測點1應力值的1.21倍，測點2的應力值為0.31MPa，是測點1應力值的0.98倍。當試驗荷載在9.9-12.4kN/m2時，測點2應力值的增加幅度均大于測點1、測點3應力值的增加幅度，試驗荷載在12.4kN/m2時，測點1的應力值為1.26MPa，測點3的應力值為1.38MPa，是測點1應力值的1.09倍，測點2的應力值為1.73MPa，是測點1應力值的1.37倍。當試驗荷載在12.4-14.9kN/m2時，測點2應力值在減小，而測點1、測點3應力值仍在增加，且測點1應力值的增加幅度大于測點3應力值的增加幅度，試驗荷載在14.9kN/m2時，，測點1的應力值為2.48MPa，測點3的應力值為2.26MPa，是測點1應力值的0.9倍，測點2的應力值為1.36MPa，是測點1應力值的0.55倍。

圖8　試驗荷載-撓度曲線

從圖8可見，當試驗荷載為0.0kN/m2時，由于自重作用，測點1、測點2、測點3均有撓度，又因為測點布置的位置不同，故各個測點的撓度值不同，測點2的撓度值為2.12mm，測點1的撓度值為6.6mm，是測點2撓度值的3.1倍，測點3的撓度值為6.5mm，約為測點2撓度值的3.1倍。當試驗荷載在0-7.5kN/m2時，測點1、測點2、測點3的撓度值都在增大，當試驗荷載為7.5kN/m2時，測點2的撓度值為3.1mm，測點1和測點3的撓度值為8.0mm，是測點2撓度值的2.6倍。當試驗荷載在7.5-9.9kN/m2時，測點2撓度值的增加幅度均大于測點1、測點3撓度值的增加幅度，當試驗荷載為9.9kN/ m2時，測點2的撓度值為4.2mm，測點1的撓度值為8.0mm，是測點2撓度值的1.9倍，測點3的撓度值為8.1mm，約為測點1撓度值的1.93倍。當試驗荷載在9.9-12.4kN/m2時，測點3的撓度值增加幅度均大于測點1、測點2撓度值的增加幅度，試驗荷載在12.4kN/m2時，測點2的撓度值為5.1mm，測點1的撓度值為8.6mm，是測點2撓度值的1.68倍，測點3的撓度值為8.9mm，是測點2撓度值的1.75倍。當試驗荷載在12.4-14.9kN/m2時，測點1、測點2的撓度值增加幅度均大于測點3撓度值的增加幅度，試驗荷載在14.9kN/m2時，測點2的撓度值為5.6mm，測點1的撓度值為9.1mm，是測點2撓度值的1.625倍，測點3的撓度值為9.3mm，是測點2撓度值的1.66倍。

3.4擋風板Ⅳ試驗結果

對擋風板進行靜力分級加載，并用裂縫觀測儀觀測出擋風板受拉側和受壓側的裂縫寬度，如表5。

表5　開裂試驗結果

根據以上試驗結果，繪制出擋風板的試驗荷載-混凝土應力關系曲線、試驗荷載-撓度關系曲線，如圖9和圖10所示。

圖9　試驗荷載-混凝土拉應力曲線

從圖9可見，當試驗荷載在0-8.9kN/m2時，測點1、測點2、測點3的應力值都在增加，但測點3應力值的增加幅度大于測點1和測點2應力值的增加幅度，試驗荷載在8.9kN/m2時，測點1的應力值為0.22MPa，測點2的應力值為0.20MPa，是測點1應力值的0.9倍，測點3的應力值為0.88MPa，是測點1應力值的4倍。當試驗荷載在8.9-11.8kN/m2時，測點2應力值的增加幅度大于測點1、測點3應力值的增加幅度，且測點1應力值的增加幅度大于測點3應力值的增加幅度，試驗荷載在11.8kN/m2時，測點1的應力值為0.82MPa，測點2的應力值為1.1MPa，是測點1應力值的1.34倍，測點3的應力值為1.64MPa，是測點1應力值的2.0倍。當試驗荷載在11.8-14.8kN/m2時，測點1、測點2應力值的增加幅度均大于測點3應力值的增加幅度，試驗荷載在14.8kN/m2時，測點1的應力值為2.24MPa，測點2的應力值為2.48MPa，是測點1應力值的1.1倍，測點3的應力值為2.42MPa，是測點1應力值的1.08倍。當試驗荷載在14.8-17.8kN/m2時，測點1、測點2、測點3應力值都在減小，但測點2、測點3應力值得減小幅度大于測點1應力值的減小幅度，試驗荷載在17.8kN/m2時，測點1的應力值為2.17MPa，測點2的應力值為1.17MPa，是測點1應力值的0.54倍，測點3的應力值為1.17MPa，是測點1應力值的0.54倍。

圖10　試驗荷載-撓度曲線

從圖10可見，當試驗荷載為0.0kN/m2時，由于自重作用，測點1、測點2、測點3均有撓度，又因為測點布置的位置不同，故各個測點的撓度值不同，測點3的撓度值為5.4mm，測點1的撓度值為8.7mm，是測點3撓度值的1.6倍，測點2的撓度值為7.0mm，約為測點3撓度值的1.3倍。當試驗荷載在0-8.9kN/m2時，測點1、測點2、測點3的撓度值都在增大，但測點1、測點2撓度值的增加幅度大于測點3撓度值的增加幅度，當試驗荷載為8.9kN/m2時，測點3的撓度值為5.6mm，測點2的撓度值為7.7mm，是測點3撓度值的1.4倍，測點1的撓度值為9.3mm，約為測點3撓度值的1.67倍。當試驗荷載為11.8kN/m2時，測點3的撓度值為5.8mm，測點2的撓度值為8.0mm，是測點3撓度值的1.4倍，測點1的撓度值為9.6mm，約為測點3撓度值的1.65倍。當試驗荷載為14.8kN/m2時，測點3的撓度值為6.5mm，測點2的撓度值為8.9mm，是測點3撓度值的1.36倍，測點1的撓度值為10.2mm，約為測點3撓度值的1.57倍。當試驗荷載為17.8kN/m2時，測點3的撓度值為7.2mm，測點2的撓度值為9.8mm，是測點3撓度值的1.36倍，測點1的撓度值為10.9mm，約為測點3撓度值的1.5倍。當試驗荷載為20.7kN/m2時，測點3的撓度值為8.7mm，測點2的撓度值為10.7mm，是測點3撓度值的1.2倍，測點1的撓度值為11.9mm，約為測點3撓度值的1.37倍。

4　結論

通過對不同類型的擋風板進行靜力分級加載試驗，并分析了試驗荷載與混凝土應力和試驗荷載與擋風板的撓度，得到如下結論：

1）當擋風板的長度和高度一定，且無企口的情況下，隨著板厚的增加，擋風板越容易遭受風荷載的破壞。擋風板Ⅰ在試驗荷載為1.2Pcr時受拉側裂縫寬度為0.43mm，而擋風板Ⅱ的受拉側裂縫寬度卻為0.60mm，故擋風板2更容易破壞。

2）當擋風板的長度和高度一定，且有企口的情況下，隨著板厚的增加，擋風板越不容易遭受風荷載的破壞。擋風板Ⅲ在試驗荷載為1.2Pcr時受拉側裂縫寬度為0.30mm，而擋風板Ⅳ的受拉側裂縫寬度卻為0.16mm，故擋風板Ⅲ更容易破壞。

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［14］鄭繼平.南疆鐵路大風區橋梁擋風結構研究與設計［J］.鐵道標準設計，2008（11）：27-29.

我國科技信用面臨的問題及對策研究*

張靖庚，劉曉榮△

（甘肅省科學技術情報研究所，甘肅省科技發展戰略研究院，甘肅蘭州730000）

摘要：通過總結我國目前國內科技信用現狀的近況，研究中發現我國科技信用信息在共享的過程中存在的若干問題，主要反應在科技信用缺失，科技信用指標體系構建，基礎建設落后，科技信用制度的不健全等。針對以上存在的問題給出了建設性意見。

關鍵詞：科技信用；共享；指標；制度

中圖分類號：D523.34

科技信用作為整個社會信用系統的一個重要組成部分。目前，科技失信現象嚴重攪亂了社會次序，在科技活動過程中屢屢出現。科技失信主要反應在項目立項，科技計劃，科研項目成果轉換等。為此剖析科技信用缺失現象，制定科技信用體系，規范科技信用制度有利于全面治理社會信用缺失。

1　科研信用的基本概況

1）本質信用。從社會的角度來說，信用等同于誠信，是對已經約定的事情給予遵守和履行。從經濟層面來講，是以償還為條件的價值運動，是對關系、管理、制度、體制的一個總稱。信用大到國家與國家之間的國家信用，小到與銀行之間的銀行信用。無論是個人信用還是國家乃至國際信用，良好的信用環境有利于人類社會有序的發展。

2）科技信用。“科技信用”即科技領域的科技活動，包括很廣泛如自然科學、醫學、人文和社會科學等與科技知識的產生，發展及應用密切相關的科技活動。

3）科技信用管理。科學信用管理是為了有效地實現科學信用活動的目的，是正常的信用關系的運行良好，收集和分析數據來防范和減少信用風險，制定相關的信用政策，利用現有的資源進行配置，繼而進行信用的控制等管理活動。在進行管理活動的過程中，要有明確的目標，完善的評級體系，強有力的執行能力，還要運用現代新型技術成果，如網絡計算機、概率論、統計等。信用活動的發生必然伴隨著信用風險的存在，而且信用活動一般都是承諾在先，履約兌現在后的。

2　國內科技信用現狀分析

我國科技信用體系建設主要表現在兩個方面。第一是制度建設，第二是機制建設。

科技信用制度建設。科技信用制度建設是建立健全科技信用方面的法律法規，為開展科技信用管理提供法制保障。圍繞科技信用管理，國家制定和實行了一系列的政策法規和管理制度，涉及立項、預算、驗收、評估評審等各個方面和環節，為科技信用管理提供了重要依據，見表1。

科技信用機制建設。我國在2007年首次建立了科研誠信聯席會議制度，在科技界全面開展誠信建設工作，針對科研誠信問題進行政策引導和政策建設。目前，聯席會議由12家成員單位組成，其中包括科技部、教育部、財政部、中國科學院、新聞廣電出版總署、解放軍總裝備部等。在2011年，12家成員單位中由教育部帶頭，中國科學技術協會等5家單位聯合成立學風建設宣講教育活動領導小組，主要針對高校研究生在科學道德和學風建設2個方向進行宣講教育。科技部建立了科研誠信辦公室和委員會。12家組織機構一起打造了我國的科技信用體系的運行系統。

3　科技信用存在的問題

3.1基礎信息瓶頸

科技信用把信息內容劃分為3部分，第一部分是基礎信息，第二部分是科研履歷，第三部分是科研活動中的表現。前二者比較容易獲取，而第三部分涉及到統一標準上，信用評價很難表現，如在美國，聯邦政府的有關部門共同采用科技政策辦公室，簡稱（OSTP）。“科研不端行為”一詞被此部門統一定義。“科研不端行為”主要是指申請立項、研究評審、科研成果報告等中有抄襲、偽造、篡改行為。在我國對“科研不端行為”的界定尺度一直沒有被統一，如通過對“復制比”來確定是否抄襲，比率從0%～35%不等，沒有準確量化標準。

表1　2003-2012年政策法規管理制度

3.2共享意識薄弱

在我國負責管理財政資金項目的部門有科技部，教育部，國家發改委和其他相關部門。上述部門可以提出各自每年的科技計劃，致使項目就呈現出不同特點，如行業分割特點，部門分割特點，條塊分割的特點。之間缺少了交流與合作，溝通和協調上也比較麻煩，很容易出現項目的類似性或相同性，如在“不端行為黑名單”內的負責人可以通過別的渠道將自己的項目申報到其他部門。共享意識薄弱，信息不共享導致漏洞的出現。

3.3科技項目的劃分

1）科技項目立項中的的信用缺失。申報人為了獲取項目的立項，經常會夸大科研成果和自己的科研能力，申報項目中對成果的真是情況，應用能力，產生的社會與經濟效益進行謊報。在完成項目是運用他人數據來填補自己調研數據，還有部分申報人直接引用他人研究成果。

2）科技項目立項后科技活動中的信用缺失。項目立項后，部分負責人沒有按照申報書上的規定進行工作，而是利用申請下來的項目資金進行與項目無關的活動。在監管力度上也沒有全面跟上。

3）科技項目結束后的審評。（1）部分項目負責人在經濟利益的驅使下會對評審進行賄賂等；（2）或研究的大部分成果都是抄襲或剽竊他人成果；（3）個人將集體利益占位己有。

4　科技信用信息共享對策建議

4.1建立共享機制

目前，科技信用信息資源絕大部分都掌握在我們政府手中，而這些資源基本處于對外封閉狀態，面對部門之間利益博弈的阻力，為消除科技管理各部門間科技信用體系建設進程差異，避免管理部門間的信息不對稱，遏制科研失信者在部門之間的投機取巧現象，應從工作機制建設人手，建立科技信用信息共享聯盟。

4.2建立信息標準化體系

信息標準化是建立科技信用信息體系的基礎，是進行科技信用信息有效共享的前提。我國在建立信息標準化體系上還不完善，在建立共享機制的前提下，將科技主管部門的信用信息系統統一標準，讓信息失真和信息滯后的問題徹底杜絕。

4.3完善法制保障機制

完善科技信用的法制建設，需解決幾方面的問題，首先，通過立法使科技信用標準合法化。同時，要建立科技信用信息采集、管理、使用等方面的制度規章，對可以共享的科技信用信息作清晰的界定，明確規定共享的范圍及方式。除此之外，涉及個人隱私信息的保護措施也要有明文規定。

參考文獻：

［1］國務院辦公廳.關于社會信用體系建設的若干意見［Z］.北京：國務院，2007.

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U216.413

甘肅省青年科技基金計劃，編號：1308RJYA090。

劉曉榮，32283363@qq.com。