纖維強制裂縫轉向規律實驗及現場試驗

汪道兵， 周福建， 葛洪魁， 劉雄飛， 石　陽， Sergio Zlotnik， 張　薇

( 1. 中國石油大學(北京) 非常規天然氣研究院，北京　100249；　2. 西班牙加泰羅尼亞理工大學 土木工程學院，巴塞羅那E-08034；　3. 中國石油勘探開發研究院 采油工程研究所，北京 100083；　4. 中國石油東方地球物理公司 大港分院，天津　300280 )

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纖維強制裂縫轉向規律實驗及現場試驗

汪道兵1,2,3， 周福建1， 葛洪魁1， 劉雄飛1， 石陽3， Sergio Zlotnik2， 張薇4

( 1. 中國石油大學(北京) 非常規天然氣研究院，北京100249；2. 西班牙加泰羅尼亞理工大學 土木工程學院，巴塞羅那E-08034；3. 中國石油勘探開發研究院 采油工程研究所，北京 100083；4. 中國石油東方地球物理公司 大港分院，天津300280 )

可降解纖維可以強制人工裂縫發生轉向,促進復雜縫網的形成，目前還不清楚纖維強制裂縫轉向規律。通過纖維濾失暫堵能力實驗，評價纖維轉向劑對人工裂縫的暫堵轉向作用，分析纖維轉向劑對不同裂縫寬度、不同流速時裂縫暫堵規律，確定形成暫堵的臨界纖維質量分數。根據降解性能評價實驗，纖維在少量水存在的情況下降解率能夠達到85%以上，并在暫堵后依靠儲層溫度恢復而實現自動降解；根據真三軸壓裂物模實驗，驗證纖維轉向劑在裂縫存在條件下形成暫堵強制裂縫轉向的可靠性，得出裂縫發生轉向的水平主應力差上限為7.5 MPa，兩次壓裂產生裂縫間夾角與水平主應力差呈負相關關系。85口井次的現場纖維轉向酸壓工藝試驗表明，轉向壓力最高達到40.0 MPa，增產效果明顯。該研究結果對理解纖維暫堵裂縫轉向機理與指導現場壓裂施工設計具有指導意義。

可降解纖維； 轉向壓裂； 降解性能； 暫堵性能

0　引言

隨著致密氣、頁巖氣和煤層氣等非常規油氣資源勘探開發步伐的加快，非常規油氣資源已成為世界關注的熱點。水力壓裂技術是非常規油氣進行經濟開發的有效手段。非常規儲層基質滲透率超低，若采用常規水力壓裂技術，則形成單一對稱裂縫，難以滿足高效勘探開發的需求，必須擴大壓裂改造體積，增加裂縫復雜程度。通過縫網體積壓裂改造實施油氣層的三維立體改造，能夠形成人工裂縫立體網絡，以實現儲層人工裂縫波及體積的最大化，從而提高油氣層的有效滲透率和油氣井的產量[1-4]。

地層水力裂縫擴展存在優勢方位，主要受地應力、天然裂縫和人工遮擋等因素控制。Aghigi M A等采用考慮孔隙彈性的全耦合有限元數值模擬方法，研究致密砂巖中生產誘導的應力擾動對重復壓裂裂縫起裂與延伸的影響規律；應力擾動導致重復壓裂裂縫重新定向延伸，配合定向射孔可使重復壓裂裂縫定向起裂[5]。在頁巖水平井分段多級壓裂時，先前壓開裂縫附近形成的“應力陰影”(Stress Shadow)區域將影響鄰近層段水力裂縫的起裂與擴展，是裂縫間距、頁巖力學性質和地應力各向異性等因素綜合作用的結果[6]。Kresse O等利用非常規UFM2D壓裂模型，研究天然裂縫性地層中的復雜裂縫網絡擴展，在地應力各向異性較小的情況下，由于存在“應力陰影”效應，裂縫間相互作用可使裂縫發散而形成縫網；如果地應力各向異性較大，裂縫將沿最大主應力方向延伸，縫網的形成受限[6-8]。

當地應力差等客觀因素不利于裂縫轉向時，可以通過暫堵轉向劑引入人工附加遮擋，封堵先前形成的裂縫和高滲流通道，用于進行人工裂縫強制轉向壓裂，提高改造范圍和效果[9-11]。一般采用粉陶、油溶性樹脂等暫堵轉向劑，但是它們對地層損害較大且受到地層溫度限制等[12-13]。鄭力會等評價絨囊暫堵液的暫堵性能，它可以使人造巖心裂縫的流動阻力增加25 MPa[14]。楊寶泉通過實驗研究ZD-1暫堵劑，在地層溫度條件下可以承壓20 MPa以上，24 h的水溶率達98%以上[15]。Potapenko D I等使用轉向材料控制裂縫的擴展，將可降解纖維裂縫轉向技術應用于Barnett頁巖水平井的重復壓裂施工，裂縫轉向體系(FDS)對已形成的裂縫網絡形成暫堵，在施工過程中壓力明顯增加[16]。Allison D等研制一種自動降解可變形顆粒；該轉向劑體系采用兩種粒徑顆粒相互配合使用，密度為1.25 g/cm3，當壓力升高到某一值時，顆粒發生形變，滲透率明顯降低，形成較為致密的遮擋層[17]。

可降解纖維作為一種新型的暫堵轉向劑，可以強制人工裂縫轉向，具有適應高溫地層、承壓能力高、封堵裂縫能力好、遇地層溫度自動徹底降解和對地層基本無污染等優點，已成功進行先導性現場試驗。目前，對纖維在不同裂縫寬度條件下的裂縫暫堵規律與影響因素缺少實驗依據，纖維加量多根據經驗，纖維的溫度降解性能研究較少，形成暫堵強制裂縫轉向的條件與因素有待確認，需要開展纖維強制裂縫轉向規律的研究，為理解纖維暫堵裂縫的機理與指導纖維轉向壓裂設計提供指導。

1　轉向劑設計與性能評價

1.1設計

裂縫強制轉向劑主要應用于封堵裂縫并迫使它轉向[9-15]，需要滿足性能為：(1)密度在1.00 g/cm3左右，易與工作液混溶；(2)易于封堵裂縫并具備一定的強度；(3)其形狀能夠實現現場實時加入；(4)降解后能與工作液配伍；(5)施工結束后降解徹底，保證解除封堵并不影響生產；(6)具備系列產品，能夠滿足不同條件下的應用；(7)能夠滿足油井、水井和氣井的應用；(8)成本低。

1.2性能評價

1.2.1粒子類型優化

常用的暫堵轉向劑一般以不同粒徑和形狀的顆粒作為暫堵材料，其中線性粒子比顆粒更容易橋堵裂縫[18-21]。為比較纖維轉向劑和顆粒轉向劑對裂縫儲層的暫堵轉向能力，進行裂縫性儲層暫堵實驗和溫度降解性能實驗。

1.2.1.1顆粒與纖維轉向劑裂縫性儲層暫堵實驗

塔里木盆地山前儲層具有埋藏深(6 000～8 023 m)、地層壓力高(100～140 MPa)、溫度高(150～180 ℃)、儲層厚度大(>100 m)和高角度裂縫發育等特點，結合儲層特征，利用研究區巖心模擬0.5 mm以下裂縫，進行暫堵實驗，巖心平均滲透率為0.860×10-3μm2，平均孔隙度為7.500%[9]。

實驗材料：纖維轉向劑、顆粒轉向劑、瓜膠和蒸餾水等，滑溜水由質量分數為0.20%的瓜膠和蒸餾水配制而成。暫堵轉向液分別為：(1)質量分數為0.50%的纖維轉向劑和滑溜水；(2)相同質量分數的顆粒轉向劑和滑溜水。

實驗原理：對于不同模擬裂縫寬度的巖心，分別注入顆粒轉向劑溶液和纖維轉向劑溶液(DCF)，在同一注入壓力圍壓條件下，通過多組平行實驗計算平均注入液量，比較形成暫堵時各自的注入液量，衡量暫堵劑形成暫堵的難易程度。

實驗結果：分別采用0.5、0.3、0.1 mm寬度裂縫和孔隙型巖心，實驗結果見圖1。由圖1可以看出：對于較寬的裂縫巖心，相同質量分數的纖維轉向劑溶液比顆粒轉向劑溶液更容易形成暫堵[19,21]。隨著裂縫寬度減小或成為孔隙型巖心時，纖維轉向劑溶液的優勢逐漸減弱，即：(1)對于較寬的裂縫型巖心，纖維轉向劑溶液更容易形成暫堵；(2)對于孔隙型巖心，顆粒轉向劑溶液略具優勢；(3)隨著裂縫寬度減少，顆粒轉向劑溶液的暫堵轉向能力相對增強。

1.2.1.2顆粒與纖維轉向劑溫度降解性能實驗

實驗材料分別選用纖維、顆粒兩種類型轉向劑(成分相同)，對于每一種轉向劑，取3組(每組15個)樣品，在90 ℃溫度下進行溫度降解性能實驗，結果見圖2。由圖2可以看出，纖維轉向劑溶液的溫度降解性能優于顆粒轉向劑溶液的。同時，纖維在液體及溫度作用下易軟化、聚集，較易形成橋堵，尤其對于裂縫性儲層，更容易架橋而形成屏蔽暫堵。因此，裂縫轉向劑一般選擇纖維型轉向劑[10-11,19,21]。

1.2.2物理性能

為了纖維能夠徹底被降解，在保證足夠強度的前提下控制纖維的直徑，通過實驗確定纖維的直徑為10～20 μm，將纖維轉向劑配制質量分數較低的懸浮溶液，常溫靜置4 h后用顯微鏡照相，可以清晰地看到轉向劑在溶液中微觀分散懸浮的狀態，分散的纖維易于形成架橋結構(見圖3(a))。轉向劑易于聚集的趨向使它容易左右交織，易形成較粗大、穩固的聚集體，有利于形成對裂縫良好的封堵效果。

圖1　顆粒轉向劑與纖維轉向劑暫堵注入液量

Fig.1 The injection volume comparisons between practical diverting agent and fiber diverting agent when their bridge process is completed

圖2顆粒轉向劑與纖維轉向劑降解性能實驗曲線

Fig.2 The degradation rate curves of particle diverting agent and fiber diverting agent

為確保纖維形成相互交織的聚集體，并且易于現場加料，需要平衡纖維的長度取值，通過實驗確定纖維的長度為5.0～6.0 mm。為確保纖維能夠均勻穩定地分散在溶液中，確定轉向劑密度為1.00～1.02 g/cm3；通過表面活性劑處理，轉向劑表面極易分散，懸浮液能夠長時間保持穩定狀態(見圖3(b))。

圖3　纖維轉向劑物理性能Fig.3 The physical properties of diverting agent

2　轉向劑性能實驗

2.1溫度降解性能

為保證轉向劑能夠適用于不同工作液體系和流體的井層，轉向劑類型設計為溫度降解型，通過井溫數值模擬，優化降解溫度為90、120和150 ℃系列[10-11]。

對于每個系列的轉向劑，取3組(每組15個)樣品，分別在90、120和150 ℃進行溫度降解實驗，結果見圖4。由圖4可知，三個系列轉向劑能夠在5 h后降解率達到85%以上，并且能夠在暫堵后依靠儲層溫度的恢復而實現自動降解。

2.2配伍性能

為實現清潔無損害的轉向酸化，除了保證轉向劑能夠在溫度恢復時自動降解，還要保證纖維轉向劑不與各種酸液反應而產生酸渣或其他不溶性成分。根據通常現場配酸液范圍配制酸液，分別進行10.00%HCl、8.00%HCl、10.00%HCl+3.00%HF、12.00%HCl+2.00%HF、6.00%HCl+1.50%HF、10.00%HCl+5.00%HAc+2.00%HF(質量分數)等常用酸液體系的配伍性實驗，結果見表1。由于實驗酸液密度較大，轉向劑有向上浮起現象，但在各種酸液體系中均未發生物理化學反應而生成不溶物質。由表1可以看出，纖維轉向劑與各種酸液長時間放置均能保持清潔的分散體系，轉向劑和各種酸液的配伍性良好。

圖4　纖維轉向劑隨時間的降解程度曲線Fig.4 The degradation rate vs time curves of different type of clean diverting agents

2.3暫堵裂縫轉向性能

為了實現轉向劑能夠暫堵裂縫、增大轉向壓力并最終強制裂縫轉向的目的，纖維轉向劑必須能夠暫堵裂縫并達到一定的轉向壓力。為探索纖維轉向劑對不同縫寬裂縫的暫堵能力，設計纖維轉向劑壓裂液性能實驗裝置(見圖5)，通過模擬帶裂縫的巖心或類似裂縫的部件模擬不同寬度的裂縫。為了防止在模擬圍壓泵注入纖維轉向劑壓裂液過程中堵塞更細的注入管道，將較高質量分數的纖維轉向劑提前配制均勻并加入到纖維—砂漿罐，利用高壓氣體驅替模擬施工過程。

表1　纖維轉向劑與各種酸液的配伍性實驗結果

圖5　纖維轉向劑壓裂液性能實驗裝置Fig.5 The experimental device of testing the properties of fiber-based fracturing fluids

2.3.1暫堵能力評價

在實驗裝置中裝入巖心(見圖6(a))，向其中加入一定尺寸的鋼片，當巖心施加圍壓后保持一定的寬度。加圍壓至20.0 MPa后注入纖維轉向劑溶液，發生暫堵后繼續加壓注入，以實現纖維的最終暫堵狀態及進入裂縫深度，最大注入壓力控制在20.0 MPa以內(見圖6(b))。由圖6(b)可以看出，0.5 mm裂縫能夠被纖維轉向劑暫堵，纖維進入裂縫的距離一般在2.0～3.0 mm之間，可承壓18.0～19.0 MPa而不破壞堵塞[19,21]。

設計兩組實驗模擬纖維轉向劑堵塞不同寬度裂縫的能力，模擬裂縫高度為20.0 mm，纖維質量分數為1.00%，流量為0.5 L/min，裂縫寬度分別為2.0、3.0 mm，注液過程的注入端壓力變化見圖7。由圖7可以看出，兩組實驗連續注入纖維轉向劑10 min后增加注入阻力分別為8.0～10.0、4.0～8.0 MPa，說明DCF注入后能夠明顯增大裂縫的進液阻力，且裂縫寬度較小時更為有利。

利用實驗裝置(見圖5)，通過改變不同裂縫寬度和流量得到形成暫堵裂縫的臨界纖維質量分數(見圖8)。由圖8可以看出，在同一裂縫寬度時，隨著流速增加，暫堵裂縫所需纖維質量分數增加；在同一流速時，裂縫寬度越大，所需纖維質量分數也越大，說明當流速和縫寬增加時，纖維轉向劑暫堵裂縫難度加大。在裂縫寬度為6.0或4.0 mm時，即使采用較高的纖維質量分數(大于2.00%)，現場也需要低于1 m3/min的流速才能形成暫堵；在1 m3/min流速下，裂縫寬度一般不超過6.0或4.0 mm，說明在較大寬度裂縫難以實現暫堵，對裂縫轉向不利，可以先加入粉砂堵塞大尺度裂縫，再加入纖維有效封堵裂縫[11,13,19,21]。

圖6　0.5 mm裂縫寬度巖心纖維轉向劑暫堵狀態Fig.6 The temporary bridge state of the core with 0.5 mm width

圖7　不同裂縫寬度時纖維轉向劑堵塞裂縫能力實驗曲線Fig.7 The curves of the temporary bridge ability of fiber at different levels of fracture width

2.3.2纖維轉向劑轉向性能物理模擬實驗

為了模擬壓裂施工中纖維轉向劑暫堵帶來的裂縫轉向，設計纖維轉向劑暫堵壓裂物理模擬實驗，利用大尺寸真三軸壓裂模擬系統，對尺寸為300.0 mm×300.0 mm×300.0 mm的天然露頭巖樣進行壓裂模擬。利用凍膠攜帶纖維，對已形成裂縫進行暫堵，提高壓裂液的注入壓力，使它超過最大水平主應力，在垂直最大主應力方向上開啟新縫。經過多次暫堵、新縫開裂，形成不同方位裂縫交織的縫網系統。

2.3.2.1方法

首先利用清水模擬第一次壓裂，壓裂出一條裂縫作為模擬的天然裂縫或水力裂縫，并使用示蹤劑標示；然后配制纖維轉向劑壓裂液，利用纖維轉向劑壓裂液模擬第二次暫堵壓裂并記錄壓力變化，實驗結束后取出巖樣觀察裂縫形態。

圖8　纖維轉向劑暫堵裂縫時不同裂縫寬度下纖維質量分數與流速的關系曲線Fig.8 The relationship curves between flow rate and fiber concentration(mass fraction) at different levels of fracture width when the fiber bridge is reached

2.3.2.2儀器及用品

真三軸壓裂模擬系統；天然露頭制備巖樣，尺寸為300.0 mm×300.0 mm×300.0 mm，一面正中打27.0 mm小孔，深度為17.0 cm，并粘接10.0 cm長鋼管(外徑為25.0 mm，內徑為22.0 mm)；壓裂液為3.00%～5.00%瓜膠+0.04%檸檬酸+5.00%交聯劑+1.00%～2.00%纖維(質量分數)；破膠劑：25.00%醋酸。

2.3.2.3結果

Sandstone2#致密砂巖巖樣，最大水平應力為7.5 MPa，最小水平應力為5.0 MPa，垂向應力為15.0 MPa，第一次壓裂時，壓力由9.0 MPa迅速降至2.0 MPa，巖樣破裂，停泵，打開觀察；再重新加載圍壓，泵注DCF，泵速為10 mL/min，泵壓出現多次波動，壓力由52.8 MPa迅速降至2.0 MPa，響聲清脆且較大，形成新縫，停泵打開觀察，結果見圖9，第一次壓裂沿最大水平主應力方向產生一條東翼單縫；第二次壓裂產生的人工裂縫與第一次壓裂后形成的東翼單縫相互垂直。說明纖維具有明顯的暫堵作用，在應力差為2.5 MPa的條件下，可以使人工裂縫發生轉向。

圖9　取出巖樣照片Fig.9 The graph of core samples after experiment

另外，分別模擬水平應力差為2.5、5.0和7.5 MPa時露頭灰巖的裂縫轉向機理，當應力差為2.5 MPa時，第二條裂縫與第一次壓開裂縫基本垂直；當應力差為5.0 MPa時，兩次壓裂裂縫夾角約為45°；當應力差為7.5 MPa時，裂縫不能發生轉向。

因此，纖維轉向劑壓裂液具有明顯的暫堵作用，在暫堵舊縫的同時，如果最大、最小水平主應力差值較小，在垂直最大主應力方向上開啟新縫，當水平應力差達到某一臨界值時，即使注入纖維轉向劑封堵也難以使裂縫發生轉向。在壓裂模擬過程中，壓力出現多次上升、然后下降過程，說明纖維轉向劑可以形成多次破裂或裂縫延伸過程[11,13,17-19]。

2.3.2.4巖樣第二次壓裂后的應力場模擬

根據注入流體誘導應力場和人工裂縫誘導應力場理論[22-24]，模擬巖樣在實驗條件下的周向應力分布，基本輸入參數見表2，模擬結果見圖10。由圖10可以看出，周向應力場最小方向沿y軸(對應實驗南北方向)，說明轉向裂縫形態沿南北向，與初始裂縫垂直，與實驗結果一致[11,13,17-19,21]。

表2　基本輸入參數

圖10　Sandstone2#巖樣周向應力模擬平面Fig.10 The simulated 2D graph of circumferential stress of Sandstone 2#

3　現場應用

在非均質碳酸鹽巖酸壓施工中，在地層最大主應力方位、天然裂縫發育方位，以及非均質發育的儲集體相對于井眼的方位等匹配不一致，且存在轉向造縫的可能時(最大、最小主應力差較小)，通過高質量分數纖維轉向劑暫堵已形成裂縫，提高注入壓力，迫使裂縫在其他方向開裂并延伸，增加溝通概率而提高酸壓效果。采用較低排量充填、提高裂縫內凈壓力和多次加入纖維轉向劑等方法，提高纖維轉向效率[10,21-23]。塔里木盆地高溫高壓碳酸鹽油氣藏非均質性強、天然裂縫和溶洞體分布不一、地應力各向異性強，為了提高酸壓溝通縫洞體概率，在85口井應用纖維轉向劑酸壓工藝，轉向壓力(或凈壓力增加值)最高達40.0 MPa，增產效果明顯。

試驗區塊儲層特征及物性參數：儲層巖石類型主要為顆粒灰巖和礁灰巖。顆粒灰巖的顆粒質量分數大于70%。宏觀儲集空間以巖心級別的溶蝕孔洞為主，含少量大型溶洞及裂縫，微觀儲集空間以薄片級別的溶孔為主，包括粒間溶孔、粒內溶孔、晶間溶孔和微裂縫。根據巖心樣品的物性數據統計，最大孔隙度為12.740%，最小孔隙度為0.099%，平均為2.030%;滲透率分布范圍為(0.002～840.000)×10-3μm2，平均為8.390×10-3μm2。

實例1：A井是某油田的一口評價井，鉆井、錄井油氣顯示一般，實鉆井眼軌跡偏離強振幅異常反映的儲集體，從目的井段至儲集體中部距離為150 m。套管射孔完井后測試開井36 h產少量油(0.02 m3)，關井曲線反映近井儲層致密，導數曲線后期下掉并趨平，試井解釋認為遠井存在好儲集體。A井酸壓改造對主應力方位有利，但對高角度天然裂縫發育方向不利，且儲集體距離井眼較遠，采用纖維轉向劑酸壓提高溝通縫洞體概率，同時擴大改造范圍[9,11,13]。

第一級壓裂無明顯溝通顯示；纖維轉向劑溶液到位后泵壓上升5.8 MPa，第二級壓裂液造縫泵壓明顯增高(比第一級高14.0 MPa)，轉向造縫明顯，且后期有明顯溝通，說明轉向溝通強振幅區；注酸溝通作用明顯，泵壓下降幅度超過15.0 MPa，溝通效果好[12,22-23]。

酸壓后用6.0 mm油嘴放噴排液，日產油為100 m3，折日產氣為1.100 0×104m3。酸壓后試井曲線雙對數診斷圖上有明顯1/2斜率曲線的人工縫特征，且雙對數圖后期曲線下掉，裂縫溝通有利儲集體[9-12]。

實例2：B井是某油田的一口水平開發井，酸壓目的層段長度為643.0 m，且不同井段儲層發育狀況差別較大，A點附近(5 850.6 m)和B點附近(5 920.5 m)表現為串珠狀反射，氣測顯示高。A點附近井段在鉆井過程中漏失大量泥漿，中間層段表現為弱反射特征且油氣顯示好。酸壓原則是盡力使長水平段的多個儲層發育段獲得有效改造，考慮采用人工裂縫強制轉向酸壓工藝，爭取形成多條裂縫、獲得多處溝通：首先泵注一定規模前置液造縫；然后注入纖維轉向劑溶液形成暫堵，繼續注入前置液爭取在另一井段形成新的裂縫；再注入酸液對形成的人工裂縫及其連通的天然縫洞系統進行酸蝕疏通，建立高效的導流通道[24-28]。

根據酸壓施工曲線，第一級前置液造縫后無明顯溝通顯示，在注入DCF過程中排量穩定時，泵壓呈上升趨勢，反映DCF在井底縫口的積聚暫堵過程，將排量提高至每一級前置液水平時泵壓有一定增加，說明纖維轉向劑對人工裂縫起到暫堵轉向作用[9,13-14,18-19,21]；注入酸液進入地層后泵壓下降，酸蝕效果明顯。酸壓后用4.0 mm油嘴求產，油壓為20.0 MPa，日產油為90.7 m3，日產氣為0.903 2×104m3，不產水。

4　結論

(1)評價纖維轉向劑的暫堵能力，分析在不同裂縫寬度、不同流速下的暫堵裂縫規律，在同一裂縫寬度下，隨著流速增加，暫堵裂縫所需纖維質量分數增加；在同一流速下，裂縫寬度越大，所需纖維質量分數也越大，說明當流速和縫寬增加時，纖維暫堵裂縫難度加大。

(2)纖維轉向劑與各種酸液長時間放置均能保持清潔的分散體系，與各種酸液的配伍性良好。評價90、120和150 ℃系列纖維轉向劑的降解性能，纖維在少量水存在的情況下降解率能夠達到85%以上，并且在暫堵后依靠儲層溫度的恢復而實現自動降解，完全滿足油氣井裂縫轉向增產改造的需要。

(3)驗證纖維形成暫堵、強制人工裂縫轉向的條件，即當水平主應力差低于7.5 MPa時，纖維可以使裂縫發生轉向，當高于7.5 MPa時，難以使裂縫發生轉向；水平主應力差值越小，兩次壓裂產生的裂縫夾角越大。

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2016-02-24；編輯：任志平

國家重點基礎研究發展計劃“973計劃”項目(2015CB250903)；國家自然科學基金重大項目(51490652)；國家建設高水平大學公派研究生項目(CSC 201506440005)；中澳天然氣技術伙伴關系基金(20150817120350)；中國石油天然氣股份有限公司科學研究與技術開發項目(2014A-4212)；中國石油大學(北京)科研基金資助項目(2462016YXBS10)

汪道兵(1985-)，男，博士研究生，主要從事非常規儲層縫網形成與控制機理方面的研究。

周福建，E-mail: zhoufj@cup.edu.cn

10.3969/j.issn.2095-4107.2016.03.010

TE357.1

A

2095-4107(2016)03-0080-09