深層粘性土卸荷回彈及反復(fù)加卸荷特征研究

文/張盛宇、張?jiān)啤√旖蚴械刭|(zhì)礦產(chǎn)測(cè)試中心 天津 300000

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深層粘性土卸荷回彈及反復(fù)加卸荷特征研究

文/張盛宇、張?jiān)铺旖蚴械刭|(zhì)礦產(chǎn)測(cè)試中心 天津 300000

通過(guò)對(duì)深層粘性土的卸荷試驗(yàn)以及模擬地下水位升降的反復(fù)加卸荷試驗(yàn)，探求堅(jiān)硬粘性土的卸荷特征以及不同地下水水位變化對(duì)深層粘性土的影響及變化特征。

深層粘性土；卸荷回彈；卸荷比；反復(fù)加卸荷試驗(yàn)

一、前言

在地面沉降的研究中，深層地下水汲取與補(bǔ)給交替進(jìn)行，對(duì)深層粘性土層產(chǎn)生類似于加、卸荷后的變形，模擬這種變化室內(nèi)試驗(yàn)常采用反復(fù)加卸荷試驗(yàn)來(lái)加以研究。由于取樣困難以及儀器的限制對(duì)深層堅(jiān)硬狀態(tài)下的粘性土卸荷特征以及再壓縮特征研究較少，本文利用實(shí)際工作中一些試驗(yàn)資料對(duì)深層堅(jiān)硬狀態(tài)的粘性土的卸荷變形規(guī)律以及再壓縮特性進(jìn)行了總結(jié)分析。

二、土體卸荷回彈及再壓縮

土體作為一種即具有彈性又具有塑性的工程材料，在上覆應(yīng)力卸除后，應(yīng)變不會(huì)完全恢復(fù)，這部分殘余變形被稱為土體的塑性變形，恢復(fù)部分稱為彈性變形。

根據(jù)彈性增量理論在土體變形階段應(yīng)變分為彈性應(yīng)變和塑性應(yīng)變兩個(gè)部分研究。

dεv=dεvε+dεvp

dεv — 總應(yīng)變?cè)隽?/p>

dεvε — 彈性增量

dεvp— 塑性增量

在地下抽水引起的地面沉降研究中，不同的汲取與補(bǔ)給方式會(huì)引起粘性土層的彈性變形和塑性變形的變化。

三、室內(nèi)土工試驗(yàn)設(shè)計(jì)

試驗(yàn)土體取自滄州地面沉降區(qū)的粘性土，深層粘性土體呈硬塑——堅(jiān)硬狀態(tài)。取土深度及物理性質(zhì)見(jiàn)表（1）

試驗(yàn)按照《土工試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T 50123-1999）進(jìn)行物性試驗(yàn)，試驗(yàn)環(huán)刀取內(nèi)徑61.8mm，高20mm。為了保濕的需要，在試驗(yàn)過(guò)程中在壓縮儀的盒中充填濕潤(rùn)的棉紗并用塑料薄膜裹嚴(yán)。

3.1卸荷試驗(yàn)：

試樣按照1：1的加荷比加荷，超過(guò)自重后，開(kāi)始卸荷。為了探究卸荷規(guī)律，卸荷按照200kpa卸除，小于200kpa后按1：1卸荷率卸除，直到卸完。

表（1）取土深度及物理性質(zhì)表

3.2反復(fù)加卸荷試驗(yàn)：

a.模擬地下水位在同一時(shí)間反復(fù)升降變化，土層所受壓力在某一深度范圍內(nèi)反復(fù)變化（即在土層的自重壓力之間循環(huán)反復(fù)加卸荷變化）

b.模擬地下水反復(fù)上升后的變化，土體在自重壓力固結(jié)后，卸荷量逐漸增大，而再壓縮量略小于卸荷量。

四、試驗(yàn)成果及分析

4.1深層土體卸荷特征.

圖1為深層粘性土典型卸荷e-p曲線，在加荷階段開(kāi)始時(shí)由于載荷較小，土體仍處在回彈階段，壓縮量小于回彈量，表現(xiàn)在土體受壓后土體孔隙比反而增大，然后隨著壓力的增加逐漸減小。超過(guò)自重壓力卸荷后，初期卸荷曲線較平緩，隨著卸荷量的不斷加大，最終一定階段產(chǎn)生大量的回彈變形。

圖（1）土樣12141孔隙比與固結(jié)壓力關(guān)系曲線

4.1.1 試驗(yàn)參數(shù)的選取：

對(duì)土體進(jìn)行卸荷研究，一般采用以下幾個(gè)參數(shù)

○1.卸荷比：R=（pmax-pi）/pmax

式中： pmax：最大上覆荷載或最大固結(jié)壓力

pi ：第i級(jí)卸荷后的上覆荷載或固結(jié)應(yīng)力

○2. 回彈率：λ=（ei-emin）/emin式中： emin：為最大荷載下最小孔隙比

ei ：第i級(jí)荷載下孔隙比。

○3 回彈模量：表示卸荷應(yīng)力與回彈應(yīng)變之比

Er=（（pmax-pi）/ （ei-emin））/（1+ ei-）=（pmax-pi）/（n0*λ）

式中：n0：原始初始荷載下的土體的孔隙率。

[20][24]Matthew Foley, The Cold War and National Assertion in Southeast Asia: Britain, the United States and Burma, 1948—1962, London and New York: Routledge, 2010, pp.17-18, 15-58.

n0= emin/（1+ emin）4.1.2 孔隙比—卸荷比變化分析

隨著卸荷量的變化土體會(huì)產(chǎn)生一定的變形，土體的變形一般采用土的孔隙比（e）來(lái)表示， 我們以典型的硬粘土的卸荷曲線來(lái)分析。如圖2所示土體變形在卸荷初始階段變化較小，當(dāng)卸荷比為0.45時(shí)土體回彈變形為總回彈變形的12%左右，當(dāng)卸荷比為0.7時(shí)，回彈變形也不過(guò)為總回彈變形的30%，卸荷比從0.8到卸荷完成，產(chǎn)生了總變形量60%的變形量。

從圖中我們可以看到曲線存在一個(gè)明顯的拐點(diǎn)，此點(diǎn)卸荷比0.83，此點(diǎn)前土體卸荷變形按照一定斜率逐漸增加，此點(diǎn)后卸荷變形迅速加大，為土體主要回彈變形階段。

圖（2）土樣12141孔隙比與卸荷比關(guān)系曲線

4.1.3 回彈率——卸荷比變化分析

從圖3中可以看出不同土體回彈率不同，與土體的狀態(tài)有著密不可分的關(guān)系，同為粘性土，在卸荷比為0.2以前，粘性土回彈率相近，回彈率都很小，曲線基本重合，隨著卸荷比加大，土體狀態(tài)越堅(jiān)硬、固結(jié)程度越高其回彈率越大。

圖（3）回彈率與卸荷比關(guān)系曲線

4.1.4回彈模量——卸荷比的變化分析

圖（4）土樣12141 Er-R與logEr-R關(guān)系曲線

從圖4可以看出Er-R與logEr-R圖中分別具有一個(gè)拐點(diǎn)，與x軸的交點(diǎn)分別為臨界卸荷比（Rcr）與極限卸荷比（Rct），根據(jù)這兩個(gè)拐點(diǎn)可將卸荷階段分為3個(gè)部分，當(dāng)0＜R＜ Rcr時(shí)回彈變形較小，回彈模量較大，當(dāng)Rcr＜R＜Rct時(shí)，回彈變形隨卸荷比的增大逐漸增大，當(dāng)R＞Rcr＞1時(shí)回彈變形急劇增加。

表（2） 不同土樣計(jì)算結(jié)果表

通過(guò)回彈模量與卸荷比的關(guān)系曲線，我們可以得到深層粘性土的在卸荷后產(chǎn)生回彈變形的三個(gè)不同階段，從實(shí)驗(yàn)結(jié)果可以看到粘性土臨界荷載比與極限荷載比的變化受到土體本身固結(jié)狀態(tài)的影響，土體狀態(tài)越硬，塑性指數(shù)越小，土體的回彈率越大，兩個(gè)界限荷載比的數(shù)值就越小。

4.2反復(fù)加卸荷試驗(yàn)

對(duì)地面沉降的研究中認(rèn)為對(duì)沉降地層進(jìn)行回灌，相當(dāng)于固結(jié)后的土體進(jìn)行了卸荷作用，對(duì)深層土體的卸荷研究有利于對(duì)回灌產(chǎn)生的作用和效果有了進(jìn)一步的認(rèn)識(shí)。

對(duì)深層粘土試樣反復(fù)加卸荷試驗(yàn)，根據(jù)地下水變化的不同，采用不同的試驗(yàn)方法，本次試驗(yàn)分為以下2種情況：

圖5　模擬地下水位在同一時(shí)間反復(fù)升降變化

4.2.1模擬地下水位在同一時(shí)間反復(fù)升降變化，

土層所受壓力在某一深度范圍內(nèi)反復(fù)變化，土樣深度為223.5米，分級(jí)進(jìn)行自重壓力固結(jié)后，模擬地下水位反復(fù)升降幅度為100米。試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)圖（5）

4.2.2模擬地下水反復(fù)上升后的變化，

模擬地下水位在反復(fù)升降中逐年回升的狀態(tài)進(jìn)行室內(nèi)試驗(yàn)，土樣分級(jí)進(jìn)行自重壓力固結(jié)后，模擬地下水位上升幅度為40米、70米、100米、120米、160米，水位下降幅度分別為30米、60米、80米、100米、120米。試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)圖（6）

圖6　模擬地下水反復(fù)上升后的變化

4.2.3 反復(fù)加卸荷試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

土體變形一般包括可恢復(fù)的彈性變形和不可恢復(fù)的塑性變形。土樣所受壓力在自重壓力p0與p0+Δp之間循環(huán)反復(fù)加卸荷變化時(shí)，可以發(fā)現(xiàn)（圖5）隨著反復(fù)加卸荷次數(shù)的增加，土樣的塑性變形逐漸減少；而彈性變形則接近為一常數(shù)，與反復(fù)次數(shù)無(wú)關(guān)，所以回彈曲線為一組接近平行的曲線；回彈指數(shù)也略有減小，最后趨于穩(wěn)定，土體塑性變形的影響越來(lái)越小，逐漸轉(zhuǎn)化為彈性變形。

再壓縮曲線與回彈曲線形成回滯環(huán)，回彈曲線在再壓縮曲線下方，當(dāng)再壓縮壓力恢復(fù)到回彈前的壓力時(shí)，兩條曲線不能完全吻合，此時(shí)的孔隙比小于回彈前的孔隙比。表明土的再加荷變形中會(huì)產(chǎn)生不可恢復(fù)的塑性變形。隨著加卸荷的次數(shù)增多，回滯環(huán)依次下落，各環(huán)端點(diǎn)連線坡度逐漸變緩。

圖（6）模擬了地下水位下降幅度不斷減小而水位恢復(fù)幅度不斷增加的過(guò)程， 從圖中可見(jiàn)由最大壓力所產(chǎn)生的塑性變形決定了土層的最終沉降變形，隨后的減小的再壓縮并不能增加土體的變形。彈性變形則隨著土體卸荷量的增加而增加。

五、小結(jié)

1. 本文探討了深層粘性土的卸荷回彈特性 ，從e-p和e-R圖上我們可以看到，深層粘土在卸荷量較小時(shí)，回彈變形都是較小的，e-R圖中曲線具有拐點(diǎn)，此點(diǎn)過(guò)后土的回彈變形急劇加大。

2. 從土的Er-R與logEr-R關(guān)系曲線上可以看到2個(gè)界線點(diǎn)，臨界卸荷比（Rcr），與極限卸荷比（Rct），其中極限卸荷比與e-R圖中拐點(diǎn)接近，兩個(gè)點(diǎn)將卸荷回彈過(guò)程劃分成3個(gè)階段，分別是小回彈階段——增大回彈階段——強(qiáng)烈回彈階段。

3.通過(guò)回彈率與卸荷比關(guān)系曲線，以及對(duì)臨界卸荷比與極限卸荷比的計(jì)算結(jié)果可以看出，他們都與土體的狀態(tài)有著密不可分的關(guān)系，同為粘性土體，液性指數(shù)越小，回彈率越大，臨界卸荷比和極限卸荷比都變小。

4.通過(guò)模擬水位變化的反復(fù)加卸荷試驗(yàn)可以看出，在一定范圍內(nèi)的反復(fù)加卸荷條件下，彈性變形接近為一常數(shù)，與反復(fù)次數(shù)無(wú)關(guān)，回彈曲線為一組接近平行的曲線。

5. 通過(guò)模擬了地下水位下降幅度不斷減小而水位恢復(fù)幅度不斷增加的過(guò)程，可以看出最大壓力所產(chǎn)生的塑性變形決定了土層的最終沉降變形，隨后的變小的再壓縮量并不能增加土體的變形。而回彈變形隨著卸荷的增大而增大。

本文只是對(duì)深層堅(jiān)硬粘性土的卸荷回彈特征以及再壓縮性進(jìn)行了一些初步的探討，需要在今后的研究工作中不斷地充實(shí)和進(jìn)一步深入研究。

［1］李建民等《土樣回彈及再壓縮變形特征的試驗(yàn)研究》［J］.工程勘察，2010年第12期

［2］張淑朝等《土體卸荷回彈試驗(yàn)研究》［J］.河北工程大學(xué)學(xué)報(bào)，2008年9月第25卷第三期

［3］王翠玲等《地下水人工回灌對(duì)地面沉降控制的探討》［J］.山西建筑2007年11月第33卷第33期

國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)——［3］土工試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)［s］.（GB/T 50123-1999）

張盛宇（1971）， 男，天津市地質(zhì)礦產(chǎn)測(cè)試中心，工程師，主要從事室內(nèi)土工試驗(yàn)工作。

張?jiān)疲?983），男，天津市地質(zhì)礦產(chǎn)測(cè)試中心，工程師，主要從事樁基檢測(cè)及現(xiàn)場(chǎng)土工試驗(yàn)工作。