淺埋煤層復(fù)雜頂板礦壓顯現(xiàn)規(guī)律研究

周　虎，劉國(guó)慶

（神木匯森涼水井礦業(yè)有限責(zé)任公司，陜西 神木 719319）

淺埋煤層復(fù)雜頂板礦壓顯現(xiàn)規(guī)律研究

周虎，劉國(guó)慶

（神木匯森涼水井礦業(yè)有限責(zé)任公司，陜西 神木 719319）

摘要：采用現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)和理論分析研究的方法，對(duì)涼水井礦淺埋深3-1煤層首采工作面進(jìn)行了系統(tǒng)的礦壓觀測(cè)和分析研究。研究結(jié)果表明：老頂初次來(lái)壓步距40.30m，動(dòng)載系數(shù)1.40，礦壓顯現(xiàn)比較劇烈；周期來(lái)壓步距11.50 m～16.25m，平均步距14.36m，動(dòng)載系數(shù)為1.25～1.38，平均動(dòng)載系數(shù)為1.32。工作面來(lái)壓時(shí)，煤層上方300mm～500 mm頂板破碎嚴(yán)重，冒落速度快。工作面回采過(guò)后，采空區(qū)垮落速度快，架后3m～5m外頂板垮落已基本充填采空區(qū)，架后2m～3m頂板彎曲下沉成三角凹弧狀。

關(guān)鍵詞：淺埋煤層；復(fù)雜頂板；礦壓顯現(xiàn)規(guī)律

礦壓研究的廣泛開展，對(duì)煤礦頂板事故的防治起到了積極作用，已成為煤礦安全生產(chǎn)過(guò)程中一項(xiàng)必不可少的保證措施［1-4］。涼水井煤礦3-1煤層賦存特點(diǎn)是埋深淺，頂板條件復(fù)雜、基巖薄易破碎，上覆厚砂土層，且含潛水，開采過(guò)程中遇到的問題不同于一般開采，礦壓顯現(xiàn)規(guī)律也不大相同［5-6］。通過(guò)對(duì)3-1煤層首采工作面進(jìn)行系統(tǒng)的礦壓觀測(cè)和分析研究，摸清3-1煤層復(fù)雜頂板礦壓顯現(xiàn)規(guī)律，不僅能指導(dǎo)首采工作面安全生產(chǎn)，保證首采工作面安全有效回撤，而且對(duì)于接下來(lái)3-1煤層其他工作面的安全、高效開采以及工作面回撤的優(yōu)化選擇都具有重要的現(xiàn)實(shí)指導(dǎo)意義。

1　工程概況

1.1工作面地質(zhì)特性

1）煤層特性：埋深淺、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單。3-1煤層首采工作面煤層呈層狀，層位較穩(wěn)定，煤層平均埋深105.43m，煤層厚度變化在3.0m～3.4 m之間，平均厚度3.28m，煤層沿工作面回采方向整體處于一個(gè)傾角小于2°、緩慢向西北的單斜構(gòu)造中，煤層結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，屬較穩(wěn)定煤層。

2）上覆巖土層特性：頂板條件復(fù)雜、基巖薄易破碎，上覆厚砂土層，且含潛水。煤層上覆基巖平均厚度26.61 m，巖性以粉砂巖為主，局部為細(xì)粒砂巖和泥巖，其中直接頂平均厚度4.01 m，巖層以粉砂巖為主，夾細(xì)粒砂巖薄層，屬中等風(fēng)化巖層，基本頂平均厚度22.60m，巖層以粉砂巖為主，平均厚度17.60 m，屬中等風(fēng)化巖層，泥巖和細(xì)粒砂巖次之，平均厚度5.0m，屬風(fēng)化巖層?；鶐r正上方厚紅黃土層平均厚度68.80 m，其中紅土層厚度45.75 m，粘結(jié)性強(qiáng)，隔水性能好，為主要隔水層；黃土層厚度23.05m，潛水層富水性好，地表上覆松散砂層厚度10.02m。

3）底板特性：底板平整，為較完整底板。煤層底板平均厚度6.20 m，巖性以粉砂巖為主，細(xì)粒砂巖次之，屬中等風(fēng)化巖層。

1.2工作面生產(chǎn)技術(shù)條件

首采工作面煤層開采方法為綜合機(jī)械化長(zhǎng)壁采煤法，直接垮落式頂板管理方法，工作面傾斜長(zhǎng)度為240m，設(shè)計(jì)推進(jìn)長(zhǎng)度968m，可采推進(jìn)長(zhǎng)度873 m。

2　礦壓監(jiān)測(cè)分站布置及觀測(cè)方法

2.1礦壓監(jiān)測(cè)分站布置

為安全可靠的掌握頂板的運(yùn)動(dòng)規(guī)律，在工作面共布置了25個(gè)礦壓監(jiān)測(cè)分站，分別布置在機(jī)頭監(jiān)測(cè)段：1號(hào)、2號(hào)、8號(hào)、14號(hào)、20號(hào)、26號(hào)支架；中間監(jiān)測(cè)段：32號(hào)、38號(hào)、44號(hào)、50號(hào)、56號(hào)、62號(hào)、68號(hào)、74號(hào)、80號(hào)、92號(hào)、98號(hào)、104號(hào)、110號(hào)支架；機(jī)尾監(jiān)測(cè)段：116號(hào)、122號(hào)、128號(hào)、134號(hào)、140號(hào)、141號(hào)支架。主要觀測(cè)工作面支架工作阻力的變化情況。

2.2觀測(cè)方法

1）通過(guò)頂板壓力監(jiān)測(cè)系統(tǒng)實(shí)時(shí)記錄工作面支架工作阻力，監(jiān)測(cè)工作面上覆巖層運(yùn)動(dòng)及支柱的工作狀況。

2）在現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)過(guò)程中，隨時(shí)注意工作面頂板、煤壁、采空區(qū)及巷道的宏觀礦壓顯現(xiàn)以及支架漏液、安全閥開啟等現(xiàn)象。

3　礦壓觀測(cè)結(jié)果及分析

3.1工作面來(lái)壓情況分析

自2014年11月至2015年3月，對(duì)首采工作面進(jìn)行了連續(xù)初采，這期間對(duì)首采工作面支架工作阻力、支柱下縮量以及工作面頂板破碎冒落情況、煤壁片幫情況以及采空區(qū)冒落情況等都進(jìn)行了詳細(xì)的統(tǒng)計(jì)。工作面連續(xù)初采期間來(lái)壓統(tǒng)計(jì)如表1所示。

表1　首采工作面連續(xù)初采來(lái)壓統(tǒng)計(jì)表

由表可知：

1）工作面推采至15.05m位置，直接頂初次垮落，垮落步距為15.05m。

2）工作面推采至40.30 m，老頂初次垮落，來(lái)壓劇烈，30-90架架前頂板破碎冒落嚴(yán)重，100-120架頂板淋水大，由于此次來(lái)壓頂板破碎嚴(yán)重，冒落速度快，工作面推采難度較大，推采較慢，截止到2014年11月28日中班，推采至51.65 m，初次來(lái)壓壓力過(guò)。

3）工作面推采至65.80 m，老頂?shù)谝淮沃芷趤?lái)壓，來(lái)壓步距14.15m；工作面推采至79.45 m，老頂?shù)诙沃芷趤?lái)壓，來(lái)壓步距13.65m；工作面推采至92.65m，老頂?shù)谌沃芷趤?lái)壓，來(lái)壓步距13.20 m，中部監(jiān)測(cè)段頂板下沉量較大，最大落差40 cm；截止到2015年3月18日，共統(tǒng)計(jì)分析周期來(lái)壓次數(shù)22次，周期來(lái)壓步距11.50m～16.25 m，平均周期來(lái)壓步距14.36m。

3.2支架受力情況分析

首采工作面現(xiàn)用的是額定工作阻力為8 000 kN的兩柱式掩護(hù)液壓支架（正常支架），支架初撐力按額定工作阻力的80%計(jì)算為6 400 kN，工作面支架支護(hù)中心距1.75 m，頂梁長(zhǎng)度4.26 m，由此可計(jì)算支架支護(hù)強(qiáng)度。

額定工作阻力時(shí)液壓支架支護(hù)強(qiáng)度為：

8 000/（1.75×4.26）=1 073 kN/m2.

初撐力時(shí)液壓支架支護(hù)強(qiáng)度為：

6 400/（1.75×4.26）=858 kN/m2.

衡量周期來(lái)壓強(qiáng)度的指標(biāo)動(dòng)載系數(shù)q計(jì)算公式為：

式中：P1為周期來(lái)壓時(shí)工作阻力平均值，MPa；P2為周期來(lái)壓前工作阻力平均值，MPa。

由此，可計(jì)算工作面周期來(lái)壓時(shí)的動(dòng)載系數(shù)，隨機(jī)抽取2014年11月到12月的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，如表2所示。

表2　動(dòng)載系數(shù)、支架受力與周期來(lái)壓對(duì)應(yīng)一覽表

由此可確定，老頂初次來(lái)壓時(shí)，動(dòng)載系數(shù)1.40，礦壓顯現(xiàn)比較劇烈，老頂周期來(lái)壓期間，動(dòng)載系數(shù)為1.25～1.38，周期來(lái)壓平均動(dòng)載系數(shù)為1.32。

另外，隨機(jī)抽取老頂?shù)?次來(lái)壓期間，工作面支架前后柱平均受力情況，對(duì)支架前后柱受力情況進(jìn)行分析，表3為支架前后柱受力情況，圖1為支架前后柱受力曲線。

表3　支架前后柱受力情況

圖1　支架前后柱受力曲線

由表3和圖1可以看出，支架前后柱受力基本吻合，由此說(shuō)明，支架前后柱受力均勻，另外，來(lái)壓期間兩端頭支架受力小于中部支架受力。

綜上所述，連續(xù)初采過(guò)程中，無(wú)論是老頂初次來(lái)壓期間，還是老頂周期性來(lái)壓期間，工作面支架未出現(xiàn)過(guò)被壓死現(xiàn)象，說(shuō)明支架的額定工作阻力是合適的，能夠支撐首采工作面上覆巖層，適應(yīng)3-1煤層首采工作面開采需要。

3.3頂板破碎冒落情況分析

工作面來(lái)壓時(shí)，煤層上方300 mm～500 mm頂板破碎嚴(yán)重，冒落速度快、冒落巖塊塊度大。

工作面回采過(guò)后，采空區(qū)巖層垮落速度快，觀測(cè)有錨網(wǎng)索支護(hù)的兩順槽采空區(qū)垮落情況，架后3 m～5m外頂板垮落已基本充填實(shí)，架后2 m～3 m頂板以架后梁和垮落填充巖石為支撐點(diǎn)，彎曲下沉成三角凹弧狀。

4　結(jié)論

1）直接頂運(yùn)移規(guī)律：直接頂初次垮落步距為15.05m。

2）老頂運(yùn)移規(guī)律：老頂初次來(lái)壓步距40.30 m；老頂周期來(lái)壓步距11.50m～16.25m，平均周期來(lái)壓步距14.36m。

3）支架與圍巖適應(yīng)性：a.老頂初次來(lái)壓時(shí)，動(dòng)載系數(shù)1.40，礦壓顯現(xiàn)比較劇烈，老頂周期來(lái)壓期間，動(dòng)載系數(shù)為1.25～1.38，周期來(lái)壓平均動(dòng)載系數(shù)為1.32。b.支架前后柱受力均勻，來(lái)壓期間未出現(xiàn)過(guò)支架被壓死現(xiàn)象，支架工作阻力合適，與圍巖適應(yīng)性良好，能夠支撐首采工作面上覆巖層，滿足3-1煤層首采工作面開采需要。c.工作面來(lái)壓時(shí)，煤層上方300mm～500mm頂板破碎嚴(yán)重，冒落速度快、冒落巖塊塊度大。d.工作面回采過(guò)后，采空區(qū)巖層垮落速度快，有錨網(wǎng)索支護(hù)的兩順槽采空區(qū)，架后3m～5m外頂板垮落已基本充填實(shí)，架后2m～3 m頂板以架后梁和垮落填充巖石為支撐點(diǎn)，彎曲下沉成三角凹弧狀。

5　建議

1）工作面來(lái)壓時(shí)，煤層上方300 mm～500 mm頂板破碎嚴(yán)重，冒落速度快、冒落巖塊塊度大，可采用超前移架和留護(hù)頂煤的方式，及時(shí)有效地支護(hù)頂板，以減小頂板破碎程度和冒落速度。

2）工作面回采過(guò)后，架后3m～5m外頂板垮落已基本充填實(shí)采空區(qū)，架后2m～3m頂板以架后梁和垮落填充巖石為支撐點(diǎn)，彎曲下沉成凹弧狀，采空區(qū)巖層垮落速度快，末采支護(hù)階段，可考慮增打1～2排支護(hù)錨桿，并同時(shí)增拉1～2根鋼絲繩，使鋼絲繩和錨桿聯(lián)合支護(hù)的工作面頂板范圍在3 m左右，開幫時(shí)在局部頂板破碎段要增打錨索，以減緩回撤支架時(shí)架后采空區(qū)頂板垮落速度，保證工作面支架安全回撤。

3）工作面回采過(guò)程中，頂板破碎比較嚴(yán)重，末采期間，要在連續(xù)推采的前提下，保證工作面較快的推采速度以及液壓支架初撐力達(dá)到要求，從而使工作面礦壓顯現(xiàn)預(yù)測(cè)能夠有規(guī)律可尋，以便選擇最佳停采位置，保證工作面回撤工作安全有效的進(jìn)行。

參考文獻(xiàn)：

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［6］錢鳴高，劉聽成.礦山壓力及其控制［M］.北京：煤炭工業(yè)出版牡，1984.

（編輯：樊敏）

中圖分類號(hào)：TD353

文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

文章編號(hào)：1672-5050（2016）03-061-04

DOI：10.3969/j.cnki.issn1672-5050sxm t.2016.06.018

收稿日期：2015-12-27

作者簡(jiǎn)介：周虎（1986-），男，河南南陽(yáng)人，碩士，助理工程師，從事礦山壓力與巖層控制研究工作。

M ine Pressure Behavior of Com p lex Roof in Shallow Coal Seam

ZHOU Hu,LIU Guoqing
（Shenmu Huisen Liangshuijing Mining Co.，Ltd.，Shenmu 719319，China）

Abstract：Field observation and theoretical analysiswere used to study the initialmining face of the shallow coal seam 3-1in Liangshuijing Mine.The results show that the initialweighting interval ofmain roof is 40.30 meters and dynamic load coefficient is 1.40，with some severemine pressure behaviors. Periodic weighting interval ranges from 11.50 to 16.25 meters，14.36 meters on average；dynamic load coefficient ranges from 1.25 to 1.38，1.32 on average.Weighting of the working face causes serious cracking of the roof situated at 300 to 500mm above the seam with fast caving.After themining of the working face，rapid gob falling causes thatexterior roof，3 to 5meters behind the support，collapses and fills thegob.The roof，2 to3metersbehind the support，bendsand subsides intoa concaveshape.

Keywords：shallow coalseam；complex roof；mine pressure behavior