文/李馳·廣州汽車集團乘用車有限公司
伺服壓機變壓邊力對翼子板成形優化的分析
文/李馳·廣州汽車集團乘用車有限公司
目前,汽車造型設計日趨復雜化,車身覆蓋件零件拉延深度大、表面特征線復雜、使得沖壓件成形性、外觀品質和精度控制難度增加,制約著沖壓生產效率的提升和成本降低。本文基于伺服壓力機變壓邊力特性對翼子板拉深成形過程進行研究,結合現場生產的實際問題,通過對恒壓邊力和變壓邊力拉深成形結果進行對比分析,尋找合適的變壓邊力曲線,實現對翼子板成形的優化。
圖1是某車型前翼子板的數模,該零件的生產工藝有以下難點:

圖1 翼子板
⑴該零件安裝在車身左前和右前方,是遮蓋前車輪的外觀件,處于車身的主要視覺區域,因此對沖壓件的外觀品質要求很高;
⑵從沖壓方向上看,零件深度達到230mm,屬于深拉延件,易出現成形開裂問題,造成零件報廢率高;
⑶曲面變化多,造型復雜,使得沖壓工藝的壓料面形狀為不可展曲面(見圖2),成形過程壓料面容易起皺,造成模面、拉延筋拉傷,降低模具壽命。

圖2 翼子板沖壓工藝造型
壓邊力是板材沖壓成形過程中最重要的參數之一,對控制零件拉深過程中產生的品質缺陷如開裂、起皺、外觀品質等影響很大,對于翼子板來說,即要減少零件的減薄和開裂(小壓邊力),又要控制零件的起皺和外觀凹陷(大壓邊力),模具的調試難度大,通過伺服壓機變壓邊力控制,可以改善設備對模具的適應性,從而改善零件的成形條件,提高零件的合格率,減少模具的調試時間。下面結合實際生產中的問題,對變壓邊力對翼子板成形性改善進行分析和驗證。
該翼子板零件材質牌號為B180H,厚度0.7mm,材料分析參數見表1。

表1 力學參數
壓邊力為110t分析結果

表2 不同壓邊力分析結果對比
表2為不同壓邊力分析結果對比表。從110t壓邊力的分析結果可知,翼子板上部材料流入量為95mm左右,由于材料流入過多,部分區域未充分拉深,實際生產過程中,容易在外觀面上產生凹陷(圖3)。

圖3 翼子板月亮灣處凹陷分析和實際對比
表面缺陷高度圖用于評估壓料面區域起皺趨勢,翼子板上部區域最大值為0.2mm,遠高于0.05mm的標準要求,實際生產過程中,壓料面容易起皺,尤其是在翼子板上部材料流入量很大的情況下,零件和模面的相對運動產生摩擦,大批量生產會造成模面和零件的拉傷(圖4)。
壓邊力為150t的分析結果

圖4 翼子板上部起皺趨勢分析和實際對比
為改善零件的外觀凹陷和壓邊圈起皺趨勢,嘗試提高壓邊力到150t進行分析,通過表面缺陷高度圖分析可以看到,翼子板上部最大值為0.04mm,最大流入量為85mm左右,壓料面起皺趨勢得到比較大的改善,可以有效降低零件的拉傷和模面磨損,但是輪轂處開裂嚴重(見圖5),且其他區域的開裂風險增加,生產過程造成零件的報廢率提升。

圖5 輪轂處分析開裂
恒定壓邊力的對比和分析
通過對比到底前30mm時(圖6),110t壓邊力和150t壓邊力情況下的表面缺陷高度圖,可以看出兩種壓邊力下零件起皺趨勢差異不大。主要是由于在成形前期,零件流入量比較均勻,材料局部擠壓力不大;在成形后期,由于零件造型復雜且分模線R角較多,局部材料流入過多,材料流入量不均,材料局部擠壓力急劇增加。如果此時壓邊力無法抵消由于材料起皺趨勢導致的頂出力增加,則壓料面將出現明顯的起皺。
通過分析150t壓邊力情況下的成形極限圖,零件在拉延到底前20mm出現開裂,主要是由于壓邊力增加導致材料的流入量減少,無法滿足成形需要,拉伸率過大引起開裂。

圖6 不同壓邊力到底前30mm對比圖
綜合以上分析,為了既能夠控制起皺,又能夠避免零件的開裂,在成形前期零件起皺趨勢不大的情況下,采用較小的壓邊力110t,使材料能夠流入模腔,為后期成形儲備充足的材料;成形后期(拉延到底前30mm,即零件開裂前20mm再增加10mm余量),處于壓料面起皺趨勢加劇的階段,再通過增加壓邊力到150t,控制零件壓料面的起皺趨勢,防止起皺導致零件和模面的拉傷。
變壓邊力的分析結果驗證
根據以上分析,設置壓機的變壓邊力曲線如圖7所示。通過CAE分析結果對比可以看出,變壓邊力情況下材料流入量為89mm,成形極限圖中無開裂區域,表面缺陷高度圖中翼子板上部最大值為0.06mm,略高于壓邊力150t時的分析結果。圖8為現場實際生產的零件情況,可見壓料面起皺得到明顯改善。

圖7 伺服壓機變壓邊力曲線

圖8 變壓邊力成形拉延件
通過CAE分析和實際驗證表明,該翼子板在其他沖壓成形參數不變的條件下,根據成形階段的特點,使用不同的壓邊力,在改善零件的開裂情況的同時,降低起皺產生,減少拉傷和磨損,延長了模具使用壽命,減少了模具的調試工作。
變壓邊力控制技術將對沖壓成形的自動化、柔性化和智能化產生積極的推動作用,體現了沖壓制造精度、效率、成本控制理念,對實際生產的重要意義,也是先進沖壓成形技術的發展趨勢。