一種高增益寬波束雙圓極化微帶天線的研究*

張書君　李海峰

(海軍駐北京地區某軍代室　北京　100841)

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一種高增益寬波束雙圓極化微帶天線的研究*

張書君李海峰

(海軍駐北京地區某軍代室北京100841)

摘要設計了一種高增益、寬波束雙圓極化的微帶天線單元，給出了微帶天線單元的幾何結構，微帶天線通過兩個威爾金森功分器作為天線的饋電結構，實現雙圓極化。通過計算機仿真得到了左旋圓極化增益和右旋圓極化增益、端口特性等性能，并對設計的微帶天線進行加工實測，對天線的仿真結果和測試結果進行分析比較，兩種結果比較吻合 。

關鍵詞雙圓極化; 高增益; 寬波束; 威爾金森功分器

Class NumberTN821

1引言

早在1953年，微帶天線的概念和基本模型就被提了出來，并在1955年就出現了相關專利，但由于當時技術條件的限制，微帶天線并未得到重視與發展[1]。到了20世紀70年代，隨著印刷電路板工藝的發展[2]、相關電磁理論的完善發展以及低剖面的應用需求，微帶天線得到了極大的關注，微帶天線的設計理論以及設計方式得到了完善和發展[3]。

微帶天線憑借著尺寸靈活、方便小型化、低剖面、極化特性靈活實現等諸多優勢[4]，在航空航天領域、民用通信領域、移動設備領域獲得越來越多的重視，其應用范圍也越來越廣泛。

本文設計了一種雙層貼片、四饋點的雙圓極化微帶天線，天線采用兩個等功分、相移180°的威爾金森功分器對天線進行饋電，文中給出了雙圓極化微帶天線的仿真性能等指標，并對天線進行了加工和測試，對仿真結果和測試結果進行比較。

2微帶天線單元結構及仿真結果

本文設計的雙層貼片、四饋點雙圓極化微帶天線其基本結構如圖1所示。

從圖1中可以看出微帶天線由下層輻射貼片和上層耦合貼片組成，饋電方式采用四點饋電，通過饋電點的不同饋相組合實現雙圓極化；在下層輻射貼片上開有八個槽，開槽既可以調節圓極化特性，也可對駐波特性進行調節優化。

為了將天線進行小型化，采用了高介電常數的介質。下層輻射貼片半徑為14.5mm，上層耦合貼片半徑為24.6mm，兩層間貼片高度差5mm，四周電壁寬度為60mm。

圖1　天線結構示意圖

為了擴寬天線單元的3dB波束寬度，通過研究優化增加了圖1中所示的電壁結構，該結構高度為17mm，圍在耦合貼片四周；該結構能夠有效地擴寬微帶天線的3dB波束寬度。

圖2所示為該微帶天線的饋電網絡，該饋電網絡采用了兩個威爾金森功分器，均為等功分、相移180°的功分器，跨接電阻為100歐；該功分器可以保證在要求的帶寬內保持良好的駐波特性。

圖2　饋電網絡

通過在HFSS中建模并仿真，得到了微帶天線單元的端口仿真結果和增益仿真結果。

圖3為單元天線兩個端口的駐波特性仿真結果圖。

圖3　端口的駐波特性

由圖3可看出端口1的VSWR在2.2GHz～2.3GHz范圍內小于1.7，在2.2GHz，2.25GHz，2.3GHz三個頻點的數值分別為1.61，1.21，1.57；端口2的VSWR在2.2GHz～2.3GHz范圍內小于1.6，在2.2GHz，2.25GHz，2.3GHz三個頻點的數值分別為1.53，1.15，1.47。

圖4為天線整體饋電端口隔離度仿真圖，由圖可知天線整體的端口隔離度控制的比較好，在2.2GHz～2.3GHz范圍內S21均小于-29dB，S21在2.2GHz，2.25GHz，2.3GHz三個頻點的分別為-29.5dB，-31.9dB，-34.9dB。

圖4　饋電端口的隔離度

圖5為微帶天線單元的右旋圓極化增益和左旋圓極化增益，由圖可看出，RHCP增益和LHCP增益分別為6.1dB和6.2dB。

圖5　LHCP與RHCP增益方向圖

圖6所示為天線在2.25GHz時的二維增益方向圖，主極化為LHCP，交叉極化為RHCP。從圖中可以看到φ=0°、45°、90°、135°的四條曲線基本重合，且交叉極化抑制比較理想，達到-45dB。天頂增益達到最大的6.1dB，其3dB波束寬度為±47°。

圖6　二維增益方向圖

圖7所示為天線在2.25GHz時的二維增益方向圖，主極化為RHCP，交叉極化為LHCP。從圖中可以看到φ=0°,45°,90°,135°的四條曲線基本重合，且交叉極化抑制比較理想，可達-40dB。天頂增益達到最大的6.1dB，其3dB波束寬度為±47°。

圖7　二維增益方向圖

3微帶天線的加工實測

針對上述所設計的雙圓極化微帶天線進行了實物加工，并得到實測結果，驗證了微帶天線單元的實際性能指標。

圖8所示為微帶天線單元的加工實物，圖8(a)為正面俯視圖，可看到上層的耦合輻射貼片和周圍的電壁結構；圖8(b)為底部俯視圖，可以看到兩組威爾金森功分移相網絡。

(a)正面俯視圖

(b)底部俯視圖

圖9所示為微帶天線單元兩個端口的駐波特性。從圖中可以看出單元實測駐波比整體向低頻偏移，兩個端口在中心頻點2.25GHz處駐波分別為1.48、1.56，仍然滿足要求。

圖9　天線單元的饋電端口特性

圖10所示為微帶天線單元的左旋圓極化二維增益圖，由圖可看出最大增益為4.1dB，交叉極化抑制為24dB。

圖10　左旋圓極化增益圖

圖11所示為微帶天線單元的右旋圓極化二維增益圖，由圖可看出最大增益為3.8dB，交叉極化抑制為21dB。

圖11　右旋圓極化增益圖

將設計的微帶天線的仿真結果和實測結果進行比較如表1所示。

比較天線端口特性的仿真結果與測試結果，可以發現天線的實測駐波整體向低頻偏移。這是由于天線采用高介電常數介質進行小型化，可能是受到加工過程中使用的介質材料參數小于標稱值以及加工工藝和焊接技術的影響。但是兩個端口在中心頻點2.25GHz處駐波符合設計VSWR<2的要求。增益和交叉極化抑制實測結果相對仿真結果指標偏低，但仍在設計技術指標范圍內。

表1　微帶天線仿真結果和實測結果對比表

4結論

設計了一種雙圓極化、雙層貼片形式的微帶天線單元，滿足寬波束、高增益的特點，并給出了模型以及仿真結果。最后對該微帶天線單元進行了加工并測試,并對仿真結果和測試結果進行了比較，結果表明測試結果符合設計要求，各項指標在設計技術指標范圍內，驗證了該種微帶天線單元的可用性。

參 考 文 獻

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A High-gain and Wide-beam Dual Circular Polarization Microstrip Antenna

ZHANG ShujunLI Haifeng

(Navy Representative Office in Beijing，Beijing100841)

AbstractIn this paper, a high-gain wide-beam dual circular polarization microstrip antenna element is designed through simulation, the geometry of the microstrip antenna element is given, two Wilkinson power divider as an antenna feeding structure to achieve dual circular polarization. microstrip antenna LHCP gain and RHCP gain and other properties are obtained by computer simulation, and the microstrip antenna is designed, manufactured and tested, simulation results and test results are analyzed and compared.

Key Wordsdual circular polarization, high-gain, wide-beam, Wilkinson power divider

* 收稿日期：2015年11月6日,修回日期：2015年12月22日

作者簡介：張書君，女，碩士研究生，工程師，研究方向：裝備管理。李海峰，男，助理工程師，研究方向：裝備管理。

中圖分類號TN821

DOI：10.3969/j.issn.1672-9730.2016.05.017